Защита от междуфазных коротких замыканий в обмотках и на их выводах




Применяемое реле ДЗТ-21 работает на времяимпульсном принципе отстройки от бросков токов намагничивания. Расчет ведется в следующей последовательности:

1) Определяются номинальные токи обмоток защищаемого силового трансформатора

, , (13.1)

где SТ – номинальная мощность трансформатора, кВ.А;

UН1 и UН2 – соответственно номинальное высшее и низшее напряжение, кВ;

2) Выбираются трансформаторы тока, схемы их соединений и коэффициенты трансформации;

3) Определяются токи в плечах защиты

, , (13.2)

где nT1 и nT2 – коэффициенты трансформации трансформаторов тока соответственно на высшей и на низшей стороне напряжения;

4) Определяется номинальный ток на основной стороне с учетом регулирования напряжения трансформатора

, (13.3)

где DU - половина диапазона регулирования напряжения в долях, принимаем 0,12;

5) Определяется ток срабатывания защиты по условию отстройки от бросков тока намагничивания

; (13.4)

6) Определяется расчетный ток срабатывания реле

, (13.5)

где kсх - коэффициент схемы соединения трансформаторов тока основной стороны;

7) Определяется число витков обмоток насыщающегося трансформатора тока

; (13.6)

8) Определяется число витков обмотки неосновной стороны

; (13.7)

9) определяется сумма токов небаланса без учета третьей составляющей

, (13.8)

где kа- коэффициент, учитывающий переходной режим;

k0- коэффициент однотипности;

e- относительное значение тока намагничивания;

Iк мах- ток трехфазного короткого замыкания на стороне основного плеча защиты, А;

10) Вычисляется составляющая тока небаланса, обусловленная неравенством расчетного и фактического числа витков на стороне неосновной

; (13.9)

11) Определяется число витков тормозной обмотки реле ДЗТ при внешнем трехфазном КЗ в максимальном режиме

, (13.10)

где кн – коэффициент надежности, для реле ДЗТ кн = 1,5;

tg a - угол наклона касательной к тормозной характеристики реле типа принимаем tga= 0,80;

12) Определяется фактическое значение тока срабатывания реле

; (13.11)

13) Определяется коэффициент чувствительности защиты при коротком двухфазном замыкании в зоне действия на стороне низкого напряжения и торможение отсутствует

, (13.12)

где IP MIN – минимальный ток в реле, А, определяемый как

, (13.13)

где Iк min- трехфазный ток короткого замыкания.

По формулам (13.1) определим номинальные токи защищаемого трансформатора , .

Поскольку силовой трансформатор имеет схему соединения обмоток звезда-треугольник, то первичные обмотки трансформаторов тока соединяем в треугольник на стороне 110 кВ, а на стороне 10 кВ ¾ в звезду. Для трансформатора тока на 110 кВ выбираем коэффициент трансформации , а на стороне 10 кВ ¾ . Тогда по выражениям (13.2) вторичные токи в плечах защиты и . Так как Iв1 > Iв2,, то в качестве основной принимаем сторону высшего напряжения.

Номинальный ток стороны 110 кВ по (14.3) .

Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания по (13.4) . Расчетный ток срабатывания реле по (13.5) . Тогда расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора по выражению (13.6) . Принимаем меньшее ближайшее целое число витков .

Далее по (13.7) определяем обмотку неосновной стороны . Выбираем ближайшее целое число .

Определяем токи небаланса, вызванные погрешностью трансформатора тока и регулированием напряжения, по (13.8) , где ток короткого трехфазного замыкания на шинах 10 кВ, приведенный к стороне основной обмотки 110 кВ. Определяем как , где Iк=35.27кА ¾ ток к.з. на шинах 10 кВ ГПП, взятый из раздела 10 пояснительной записки.

Определяем по (13.9) третью составляющую тока небаланса , тогда суммарный ток небаланса будет .

По (13.10) определяем число витков тормозной обмотки , тогда ближайшее большее .

Фактический ток срабатывания реле по (13.11) . Теперь для проверки чувствительности защиты определим ток в реле при двухфазном к. з. на стороне 10 кВ по (13.13) . Тогда коэффициент чувствительности по выражению (13.12) будет , таким образом защита обладает необходимой чувствительностью к к. з. на стороне 10 кВ трансформатора и на этом расчет окончен.

Защита от токов внешних многофазных КЗ, осуществляется МТЗ с пуском напряжения, устанавливаем на стороне ВН защищаемого трансформатора. Защита выполняется с двумя реле тока. Пуск напряжения симметричный – с тремя реле напряжения, включенными на междуфазное напряжение. Для питания напряжением пусковых органов используются шинные трансформаторы напряжения.

Параметры срабатывания защиты находятся следующим образом.

Напряжение срабатывание защиты

UСЗ = 0,4 .UН, (13.14)

где UН – номинальное напряжение трансформатора на стороне ВН, кВ.



Поделиться:




Поиск по сайту

©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2017-06-30 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных


Поиск по сайту: