Диаметр труб, мм | d1 /d2 | 32/22 | |
Шаги между трубами, мм | s1 /s2 | 640/52 | |
Число рядов труб по глубине, шт. | z | ||
Число лент по ширине, шт. | n | 20 2=40 | |
Поверхность нагрева по плоскости, м² | Hпл | 193,9 | |
Лучевоспринимающая поверхность нагрева (входная), м² | Hвх | 29,8 | |
То же (выходная), м² | Hвых | 38,5 | |
Сечение для прохода пара, м² | fп | 0,091 | |
Сечение для прохода газа, м² | Fпоп; Fпр | 73,9;58,86 | |
Дополнительная поверхность нагрева, м² | Hдоп | 59,6 146,5 | |
Тепловая нагрузка выходного окна, кДж/м²·ч | qлуч | (0,7·74937·7564)/ /1077=368·10³ | |
Лучистое тепло, воспринятое плоскостью входного сечения ширм, кДж/кг | Qвх | (0,88·368·10³·29,8)/ /74937=129 | |
Суммарная поглощающая способность трехатомных газов | rпs | 0,275·0,89=0,245 | |
Сила поглощения запыленного потока | kps | (0,86·0,275+6,3· ·0,0048)0,89=0,24 | |
Степень черноты газов | a | (Прил - ном.2) | 0,21 |
Угловой коэффициент с входного на выходное сечение ширм | ш | 0,06 | |
Поправочный коэффициент | 0,5 |
Продолжение табл. 4.2
Теплоизлучение из топки, проходящее через ширмы, кДж/кг | [368·10³·29,8(1- -0,21)·0,06]/ /74937=6,9 | ||
Теплоизлучение из ширм на последующие поверхности, кДж/кг | (20,5·0,21·1106 ·38,5·0,5)/(74937· ·10)=12,2 | ||
Количество лучистого тепла, проходящего через ширмы, кДж/кг | Qвых | 6,9+12,2=19,1 | |
Количество лучистого тепла, падающего на ширмы и дополнительные поверхности, кДж/кг | Qл | 129-19,1=148,1 | |
Количество лучистого тепла, воспринятого ширмами, кДж/кг | Qлш | 148,1·332/538,3=91,3 | |
То же дополнительной поверхностью (для потолка),кДж/кг | Qдоп | (148,1·59,6/538,3)·2= =16,4 | |
Температура газов на входе, | Из расчета топки | ||
Теплосодержание газов на входе, кДж/кг | I' | Табл. 1.5 | |
Температура пара на входе, | t' | Принимаем предварительно | |
Энтальпия, кДж/кг | i' | По Ривкину [2] | |
Температура пара на выходе, | t" | Предполагаем | |
Теплосодержание пара на выходе, кДж/кг | i" | По Ривкину [2] | |
Тепловосприятие ширм по балансу, кДж/кг | Qб | [(420-12,77)(3254- -3148)/74,937]-91,3= =571 | |
Тепловосприятие дополнительной поверхности, кДж/кг | Qдоп | Принимаем | |
Теплосодержание газов за ширмами, кДж/кг | I" | 11290-[2(571+229)/ /0,995]=9682 | |
Температура газов за ширмами, | Т" | Табл. 1.5 | |
Средняя температура газов, | Т | (1106+934)/2=1020 | |
Средняя скорость газов в поперечном сечении, м/с | Wпоп | 74,937·6,06· ·(1020+273)/3,6·73,9·273=7,8 | |
То же в продольном сечении, м/с | Wпр | 74,937·6,06(1020+ +273)/3,6·58,8·273= =9,6 |
Окончание табл. 4.2
Коэффициент теплоотдачи конвецией при поперечном омывании, кДж/м²·ч· | [1, ном.12] | ||
То же при продольном омывании, кДж/м²·ч· | [1, ном.14] | ||
Средний коэффициент теплоотдачи конвекцией, кДж/м²·ч· | (243+331)/2=287 | ||
Средняя температура пара, | t | (400+476)/2=438 | |
Средняя скорость пара, м/с | Wп | (420-12,77)0,0903/ (3,6·0,091)= 23,7 | |
Коэффициент тепло- отдачи от стенки к пару, кДж/м²·ч· | [1, ном.15] | 18 299 | |
Коэффициент загрязнения, м²·ч· /кДж | [1, п.7-49] | 0,0014 | |
Температура поверхности загрязнений, | tз | 438+[(0,0014+1/ /18298,6)(795+68,3)· ·74397/166/4,19]= =602 | |
Коэффициент теплоотдачи излучением, кДж/м²·ч· | [1, ном.19] | ||
Коэффициент использования | 0,85 | ||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, кДж/м²·ч· | [1, ном.12] | ||
Коэффициент теплопередачи в ширмах,кДж/м²·ч· | K | 3500/[1+(1+91,3/ /571)0,0014·3500]= =530 | |
Температурный напор, | t | Т-t | 1020-438=554 |
Тепловосприятие ширм (по уравнению теплообмена), кДж/кг | Qт | (193,9·530·554)/ /74397= 572 | |
Невязка теплового баланса | 572/571=1,002 |
Таблица 4.3
Первый регулятор перегрева впрыском
Температура пара на входе, | |||
Теплосодержание пара на входе, кДж/кг | |||
Температура пара на выходе, | |||
Теплосодержание пара на выходе, кДж/кг |
Окончание табл. 4.3
Количество впрыскиваемой воды, т/ч | 420(3254-3207)/ /(3254 -1636,6)=12,2 | ||
Снижение теплосодержания перегретого пара от впрыска в 1-м регуляторе, кДж/кг | 3254-3207=47 |
Таблица 4.4