2.2.1. Расчет нагрузок
Под электрической нагрузкой в данный момент времени понимается её действующее значение, показанное измерительным прибором (вольтметр, амперметр). Основные виды электрических нагрузок: активная (Р), неактивная (Q), полная мощность (S), ток (Т). Зависимость электрических величин называется графиком нагрузки (ГН). Различают индивидуальные и групповые ГН.
Расчет нагрузок на примере крана мостового:
Суммарная мощность всех приемников:
где: n- количество однотипных электроприемников, шт;
Мощность приведенная к длительному режиму работы:
где: 
Реактивная сменная мощность:
Полная сменная мощность:
Максимальная активная нагрузка:
где: 
Коэффициент максимума нагрузки:
где: 
средний коэфицент использования групп элеткроприемников.
Максимальная реактивная нагрузка:
Максимальная полная нагрузка:
Максимальный ток нагрузки:
Аналогично рассчитываем остальные электроприемники, результаты расчета сводим в таблицу 5.
Таблица 5 - Сводная ведомость электрических нагрузок
| Наименование РУ и электроприемников | Pн, кВт | n | ΣP, кВт | Kи | cos φ | tg φ | Pсм, кВт | Qсм, кВар | Sсм, кВ*А | Pр, кВт | Qр, кВар | Sр, кВ*А | Iм, А |
| РП1 | |||||||||||||
| Кран мостовой ПВ=25% | 28,6 | 28,6 | 0,1 | 0,5 | 1,73 | 1,43 | 2,47 | 2,9 | 130,6 | 38,23 | 136,1 | 295,7 | |
| Сварочный агрегат ПВ=40% | 12,5 | 0,2 | 0,6 | 1,33 | 1,33 | 1,66 | 10,6 | 2,6 | 10,92 | 23,7 | |||
| Итого по РП1 | 41,1 | 53,6 | 0,1 | 0,8 | 1,53 | 2,43 | 3,8 | 4,56 | 141,2 | 40,83 | 319,4 | ||
| РП2 | |||||||||||||
| Вентиляторы | 0,6 | 0,8 | 0,75 | ||||||||||
| Заточный станок | 1,8 | 1,8 | 0,1 | 0,5 | 1,73 | 0,25 | 0,43 | 0,88 | |||||
| Фрезерный станок | 8,5 | 8,5 | 0,1 | 0,5 | 1,73 | 1,19 | 2,06 | 2,4 | |||||
| Резьбонарезной станок | 0,1 | 0,5 | 1,73 | 0,98 | 1,7 | 1,9 | |||||||
| Электронагреватели отопительные | 17,5 | 52,5 | 0,8 | 0,95 | 0,33 | 39,4 | 12,9 | 41,4 | |||||
| Насосные агрегаты | 0,7 | 0,75 | 0,88 | ||||||||||
| Щит сигнализации | 1,2 | 1,2 | 0,6 | 0,78 | 0,8 | 0,72 | 0,56 | 0,91 | |||||
| Дренажные насосы | 8,4 | 16,8 | 0,7 | 0,8 | 0,75 | 11,76 | 8,8 | 14,7 | |||||
| Токарно-револьверный станок | 0,2 | 0,65 | 1,17 | 4,25 | 7,35 | 8,5 | |||||||
| Сверлильный станок | 2,8 | 2,8 | 0,1 | 0,5 | 1,73 | 0,39 | 0,68 | 0,78 | |||||
| Круглошлифовальный | 7,8 | 7,8 | 0,1 | 0,5 | 1,73 | 1,09 | 1,89 | 2,18 | |||||
| станок | |||||||||||||
| Итого по РП2 | 863,4 | 4,2 | 0,66 | 1,21 | 396,4 | 673,7 | 215,5 | 118,5 | 245,9 | 534,3 |
Продолжение таблицы 5
| РП3 | |||||||||||||
| ЭД вакуумных насосов | 0,8 | 0,85 | 0,62 | 26,2 | |||||||||
| Электродвигатель задвижек | 1,5 | 7,5 | 0,1 | 0,6 | 1,33 | 0,9 | 0,54 | 1,09 | |||||
| Насосные агрегаты | 0,7 | 0,75 | 0,88 | 526,5 | 877,5 | ||||||||
| Итого по РП3 | 0,5 | 0,73 | 0,94 | 722,9 | 878,6 | 174,8 | 125,4 | 215,1 | 467,4 | ||||
| Суммарная нагрузка без освещения и КУ на ШНН | 531,4 | 284,7 |
2.2.2. Расчет системы освещения объекта
В качестве источников освещения на промышленных предприятиях используются газоразрядные лампы (для общего освещения) и лампы накаливания (для аварийного освещения). Лампы накаливания (ЛН) имеют низкую световую отдачу (Н = 7 ч 18 лм/Вт) и малый срок службы (Т=1000 часов), поэтому их можно использовать только в следующих случаях:
§ для общего освещения помещений повышенной опасности и особо опасных по поражению электрическим током при условии необходимости использования пониженных уровней напряжений (не выше 50 В) для питания осветительной установки;
§ в помещениях, в которых по условиям технологического процесса недопустимы радиопомехи;
§ для аварийного освещения, если рабочее освещение выполнено газоразрядными лампами высокого давления (ДРЛ, ДРИ, ДНаТ). Для аварийного освещения (освещение безопасности и эвакуационного) следует применять:
лампы накаливания, люминесцентные лампы в помещениях с минимальной температурой воздуха не менее 5 °С и при условии питания ламп во всех режимах напряжением не ниже 90 % номинального, разрядные лампы высокого давления при условии их мгновенного или быстрого повторного зажигания как в горячем состоянии после кратковременного отключения питающего напряжения, так и в холодном состоянии.
2.2.3. Расчет нагрузки осветительной сети
Составляется таблица для расчета освещения (таблица 6). В первую колонку вносятся все помещения АЦ. Значения удельной мощности освещения и коэффициенты спроса взяты из справочных материалов. По плану расположения ЭО АЦ рассчитываются площади помещений.
Определяется номинальная мощность освещения для каждого помещения:
где 
– номинальная мощность освещения, кВт;
. – удельная мощность освещения, Вт/м2;
– площадь помещения, м2.
Для склада запчастей 
, а площадь 
. Вычисляем его номинальную мощность освещения:
Определяются расчетные мощности освещения:
где 
– расчетная активная мощность освещения, кВт;
– коэффициент спроса освещения;
– расчетная реактивная мощность освещения, квар;
– коэффициент реактивной мощности (для газоразрядных ламп принимается 0,33);
– полная расчетная мощность освещения.
Для склада штампов:
Так как лампы газоразрядные каждую третью лампу ставим на аварийное освещение.
Таблица 6 - Расчет освещения
| Объект | Pуд.осв., Вт/м2 | S, м2 | Кс | Pн.осв, кВт | Pр, кВт | Qр, квар | Sр, кВА |
| Вентиляторная | 0,6 | 0,16 | 0,1 | 0,03 | 0,1 | ||
| Склад запчастей | 0,9 | 0,16 | 0,14 | 0,05 | 0,15 | ||
| Ремонтный участок | 0,9 | 0,65 | 0,55 | 0,18 | 0,58 | ||
| Агрегатная | 0,9 | 0,76 | 0,65 | 0,21 | 0,68 | ||
| Машинный зал | 9,36 | 8,89 | 2,93 | 9,36 | |||
| Бытовка | 0,8 | 0,13 | 0,1 | 0,03 | 0,1 | ||
| Обслуживающий персонал | 0,32 | 0,32 | 0,11 | 0,34 | |||
| Начальник смены | 0,16 | 0,16 | 0,05 | 0,17 | |||
| Сварочный пост | 0,22 | 0,21 | 0,07 | 0,22 | |||
| Щитовая | 0,6 | 0,25 | 0,15 | 0,05 | 0,16 | ||
| Отопительная | 0,6 | 0,5 | 0,3 | 0,1 | 0,32 | ||
| Итого | 11,54 | 3,79 | 12,21 |
2.2.4. Выбор компенсирующего устройства
Повышение коэффициента мощности нагрузки приводит к уменьшению полной мощности S, а, следовательно, и тока I, протекающего по сети. Снижается нагрузка линий и трансформаторов, в результате чего в отдельных случаях изменяются сечения проводов и мощности трансформаторов, что ведет к уменьшению затрат на сооружение сети.
Коэффициент мощности можно повысить, уменьшая реактивную мощность, потребляемую электроприемниками, а также путем использования синхронных компенсаторов и конденсаторов.
Величина потребляемой мощности компенсирующих устройств находится из выражения:
где: Pp - мощность нагрузки, кВт
cosφ – коэффициент мощности.
tgφ - тангенс угла сдвига фаз, соответствующий коэффициенту мощности до компенсации;
tgφк - тангенс угла сдвига после компенсации, равен 0,39.
α - коэффициент, вводимый в расчет с целью учета возможности повышения коэффициента мощности мерами, не требующими установки компенсирующих устройств, равен 0,9.
Из справочных данных выбираем тип конденсатора и его параметры:
УКМ 58-0,4-50-10 У3
Определяем количество конденсаторов n,шт, в батарее по формуле:
Где: 
Для низковольтных устройств:
Так как конденсатор УКМ 58-0,4-50-10 У3 регулируемый выбираем:
;
;
Вычисляем полную нагрузку предприятия с учетом компенсации 
Результаты расчета сведены в таблицу 7.
Таблица 7 - Результаты расчета и выбора компенсирующего устройства
| Параметр | Размерность | Значение | |
| Расчетная активная мощность (Pр) | кВт | 542,96 | |
| Расчетная реактивная мощность до компенсации (Qр) | квар | 288,52 | |
| Расчетный коэффициент мощности (cos ф) | - | 0,66 | |
| Требуемый коэффициент мощности (cos фк) | - | 0,92-0,95 | |
| Расчетная реактивная мощность КУ (Qку) | квар | 68,4 | |
| Компенсирующее устройство | - | УКМ 58-0,4-50-10 У3 | |
| Количество батарей | шт. | ||
| Фактическая мощность КУ (Qку.ф) | квар | ||
| Полная нагрузка предприятия с учетом компенсации (Sр.пр) | кВ*А | 589,09 | |
| Фактическое значение коэффициента мощности (cosф факт.) | - | 0,92 |
Рисунок 1 - Схемы присоединения конденсаторных установок
2.2.5. Выбор трансформаторов
Силовые трансформаторы являются основным оборудованием трансформаторной подстанции
Существуют два типа:
-повышающий
-понижающий
Силовые трансформаторы устанавливают на ГПП, РПС, ПП. В силовых трансформаторах
Происходит преобразование величины напряжения. Силовые трансформаторы выбираются с учетом
Из справочных данных выбираем трансформатор ближайшей большей мощности
Выбираем трансформатор ТМ – 630/0,4 – 2шт.
Где: 
Таблица 8 – Паспортные данные трансформатора
| Px.x., Вт | Pк.з., Вт | Ix.x., % | Uк.з., % |
| 1,31 | 8,5 | 5,5 |
Определяем коэффициент загрузки выбранного трансформатора 
Вычислим потери трансформатора
А) активные потери 
Б) реактивные потери 
Определим расчетную нагрузку трансформатора с учетом компенсации, с учетом потерь 
Проверим выбранный трансформатор на условия надежности
Эти трансформаторы можно установить на предприятии, так как оба условия выполняются.
2.3. Расчет сечений питающих линий
Расчет питающих линий для электроснабжения потребителей сводится к определению необходимых сечений кабеля, которые смогут обеспечить нормальный режим работы. Выбранные сечения проверяют по потерям напряжения.
Определяем токовые нагрузки для потребителей 
, A по формуле:
где: 
– Мощность потребителя, питающегося от гибкого кабеля, кВт;
– напряжение питающей сети для потребителя, кВ;
– коэффициент мощности потребителя (паспортное значение).
Из справочных материалов (3, табл.13.29) выбираем марку кабеля и сечение по ближайшему допустимому значению токовой нагрузки по условию (
).
Вычисляем потери напряжения в кабелях ∆U, В:
где: 
– значение активного сопротивления на единицу длины, Ом/км;
– значение индуктивного сопротивления на единицу длины, принимается 0,08 Ом/км для кабельных линий (по 1, стр. 11), Ом/км;
– расчетное значение токовой нагрузки, А;
– длина кабеля, км;
- коэффициент мощности потребителя;
- значение, соответствующее значению .
где 
– удельная проводимость м/(Ом*мм2); принимается 
м/(Ом*мм2) для алюминиевых проводов;
– сечение проводника, мм2.
Определяем потери напряжения в процентах 
,
Потери напряжения не должны превышать 5%.
Пример расчета для потребителя «Кран мостовой»:
Выбираем кабель АВВГ-3х35, 
.
Расчеты для остальных потребителей производятся аналогично. Полученные данные сводим в таблицу 9:
Таблица 9 - Расчет и выбор сечений кабелей
| Наименование потребителя | Рн, кВ | Uн, кВ | cosφ | sinφ | L, км | Iр, A | Iдоп, А | S, мм2 | r, Ом | x, Ом | ∆U, В | ∆U% | Марка | |
| Вентиляторы | 0,4 | 0,8 | 0,6 | 0,023 | 18,06 | 8,33 | 0,0092 | 4,79 | 1,2 | АВВГ-3х4 | ||||
| Вентиляторы | 0,4 | 0,8 | 0,6 | 0,02 | 18,06 | 8,33 | 0,008 | 4,17 | 1,04 | АВВГ-3х4 | ||||
| Сверлильный станок | 2,8 | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,015 | 8,09 | 2,5 | 13,33 | 0,006 | 1,4 | 0,35 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Заточной станок | 1,8 | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,02 | 5,2 | 2,5 | 13,33 | 0,008 | 1,2 | 0,3 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Токарно-револьверный станок | 0,4 | 0,85 | 0,53 | 0,02 | 42,5 | 3,33 | 0,008 | 4,17 | 1,04 | АВВГ-3х10 | ||||
| Фрезерный станок | 8,5 | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,024 | 24,57 | 8,33 | 0,0096 | 4,26 | 1,07 | АВВГ-3х4 | |||
| Круглошлифовальный станок | 7,8 | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,023 | 22,54 | 8,33 | 0,0092 | 3,74 | 0,94 | АВВГ-3х4 | |||
| Резьбонарезной станок | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,025 | 20,23 | 2,5 | 13,33 | 0,01 | 5,84 | 1,46 | АВВГ-3х2,5 | |||
| Электронагреватели отопительные | 17,5 | 0,4 | 0,95 | 0,31 | 0,007 | 26,62 | 8,33 | 0,0028 | 2,55 | 0,64 | АВВГ-3х4 | |||
| Электронагреватели отопительные | 17,5 | 0,4 | 0,95 | 0,31 | 0,011 | 26,62 | 8,33 | 0,0044 | 4,01 | АВВГ-3х4 | ||||
| Электронагреватели отопительные | 17,5 | 0,4 | 0,95 | 0,31 | 0,015 | 26,62 | 8,33 | 0,006 | 5,47 | 1,37 | АВВГ-3х4 | |||
| Кран мостовой, неподвижная часть | 28,6 | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,01 | 82,66 | 0,95 | 0,004 | 0,68 | 0,17 | АВВГ-3х35 | |||
| ЭД вакуумных насосов | 0,4 | 0,85 | 0,53 | 0,014 | 8,5 | 5,56 | 0,0056 | 0,97 | 0,24 | АВВГ-3х6 | ||||
| ЭД вакуумных насосов | 0,4 | 0,85 | 0,53 | 0,017 | 8,5 | 5,56 | 0,0068 | 1,18 | 0,3 | АВВГ-3х6 | ||||
| ЭД вакуумных насосов | 0,4 | 0,85 | 0,53 | 0,02 | 8,5 | 5,56 | 0,008 | 1,39 | 0,35 | АВВГ-3х6 | ||||
| ЭД вакуумных насосов | 0,4 | 0,85 | 0,53 | 0,022 | 8,5 | 5,56 | 0,0088 | 1,53 | 0,38 | АВВГ-3х6 | ||||
| ЭД вакуумных насосов | 0,4 | 0,85 | 0,53 | 0,027 | 8,5 | 5,56 | 0,0108 | 1,88 | 0,47 | АВВГ-3х6 | ||||
| Электродвигатели задвижек | 1,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,008 | 3,61 | 2,5 | 13,33 | 0,0032 | 0,4 | 0,1 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Электродвигатели задвижек | 1,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,011 | 3,61 | 2,5 | 13,33 | 0,0044 | 0,55 | 0,14 | АВВГ-3х2,5 |
Продолжение таблицы 9
| Электродвигатели задвижек | 1,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,014 | 3,61 | 2,5 | 13,33 | 0,0056 | 0,7 | 0,18 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Электродвигатели задвижек | 1,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,016 | 3,61 | 2,5 | 13,33 | 0,0064 | 0,8 | 0,2 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Электродвигатели задвижек | 1,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,018 | 3,61 | 2,5 | 13,33 | 0,0072 | 0,9 | 0,23 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Насосные агрегаты | 0,4 | 0,75 | 0,66 | 0,005 | 693,64 | 0,18 | 0,002 | 0,82 | 0,21 | АВВГ-3х(3х185) | ||||
| Насосные агрегаты | 0,4 | 0,75 | 0,66 | 0,003 | 693,64 | 0,18 | 0,0012 | 0,49 | 0,12 | АВВГ-3х(3х185) | ||||
| Насосные агрегаты | 0,4 | 0,75 | 0,66 | 0,005 | 693,64 | 0,18 | 0,002 | 0,82 | 0,21 | АВВГ-3х(3х185) | ||||
| Насосные агрегаты | 0,4 | 0,75 | 0,66 | 0,018 | 693,64 | 0,18 | 0,0072 | 3,02 | 0,76 | АВВГ-3х(3х185) | ||||
| Насосные агрегаты | 0,4 | 0,75 | 0,66 | 0,018 | 693,64 | 0,18 | 0,0072 | 3,02 | 0,76 | АВВГ-3х(3х185) | ||||
| Щит сигнализации | 1,2 | 0,4 | 0,78 | 0,63 | 0,023 | 2,22 | 2,5 | 13,33 | 0,0092 | 0,92 | 0,23 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Дренажные насосы | 8,4 | 0,4 | 0,8 | 0,6 | 0,009 | 15,17 | 2,5 | 13,33 | 0,0036 | 2,52 | 0,63 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Дренажные насосы | 8,4 | 0,4 | 0,8 | 0,6 | 0,014 | 15,17 | 2,5 | 13,33 | 0,0056 | 3,92 | 0,98 | АВВГ-3х2,5 | ||
| Сварочные агрегаты | 12,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,037 | 30,11 | 3,33 | 0,0148 | 3,87 | 0,97 | АВВГ-3х10 | |||
| Сварочные агрегаты | 12,5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,036 | 30,11 | 3,33 | 0,0144 | 3,77 | 0,94 | АВВГ-3х10 | |||
| Кран мостовой, подвижная часть | 28,6 | 0,4 | 0,5 | 0,87 | 0,05 | 82,7 | 0,95 | 0,02 | 3,52 | 0,88 | КГ-3х35 | |||
| РП1 | 41,1 | 0,4 | 0,8 | 0,6 | 0,052 | 74,24 | 1,33 | 0,0208 | 7,19 | 1,8 | АВВГ-3х25 | |||
| РП2 | 0,4 | 0,66 | 0,75 | 0,062 | 985,29 | 0,14 | 0,0248 | 11,73 | 2,93 | АВВГ-3х(5х240) | ||||
| РП3 | 366,5 | 0,4 | 0,73 | 0,68 | 0,026 | 725,51 | 0,18 | 0,0104 | 4,52 | 1,13 | АВВГ-3х(4х185) | |||
| ЩО | 11,54 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,034 | 27,79 | 5,56 | 0,0136 | 5,47 | 1,37 | АВВГ-3х6 |
2.4. Расчет токов КЗ и выбор аппаратов защиты
2.4.1. Расчет токов КЗ
Коротким замыканием (КЗ) называют всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соеденение различных точек электроустановки, при которых токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.
В системе трехфазного переменного тока могут быть замыкания между тремя фазами, между двумя фазами и однофазные КЗ.
Причинами коротких замыканий могут быть: механические повреждения изоляции - проколы и разрушения кабелей при земляных работах; поломка фарфоровых изоляторов; падение опор воздушных линий; старение, то есть износ, изоляции, приводящее постепенно к ухудшению электрических свойств изоляции; увлажнение изоляции и другие причины.
Некоторые КЗ являются устойчивыми, условия возникновения их сохраняются во время бестоковой паузы коммутационного аппарата. Условия неустойчивых КЗ само ликвидируются во время бестоковой паузы.
Последствия коротких замыканий является резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи и снижение напряжения в отдельных точках системы. Дуга, возникшая в месте КЗ, приводит к частичному или полному разрушению аппаратов, машин и других устройств. Увеличение тока в ветвях электроустановки, примыкающего к месту КЗ, приводит к значительным механическим воздействиям на токоведущие части и изоляторы.
Для уменьшения последствия тока КЗ необходимо как можно быстрее отключить повреждённый участок, что достигается применением быстродействующих выключателей и релейной защиты с минимальной выдержкой времени. Все электрические аппараты и токоведущие части должны быть выбраны таким образом, чтобы исключалось их разрушение при прохождении токов КЗ.
Для расчетов токов КЗ составляется расчетная схема - упрощенная однолинейная схема электроустановки, в которой учитываются все источники питания, трансформаторы, воздушные и кабельные линии.
Ток КЗ для выбора токоведущих частей и аппаратов рассчитывается при нормальном режиме работы электроустановки: параллельное включение всех источников, параллельная или раздельная работа трансформаторов и линий, которая зависит от нормального режима работы секционного выключателя на подстанциях. По расчетной схеме составляется схема замещения, в которой указываются сопротивления всех элементов и намечаются точки для расчета токов КЗ.
В данном КП КЗ рассчитывается на высокой стороне трансформатора, на низкой стороне трансформатора, на самом мощном потребителе и на самом удаленном потребителе.
Рисунок 2 – Расчетная схема короткого замыкания
Определим индуктивное и активное сопротивление КЛ
А) Индуктивное сопротивление Х, мОм
где: 
,2 мОм
Б) Активное сопротивление r, мОм
где: 
Полученные данные сводим в таблицу 9.
Таблица 10 - Значение активного и индуктивного сопротивления КЛ
| Наименование точек | Xкл, мОм | r, мОм |
| К1 | 9765,63 | |
| К2 | 2083,33 | |
| К3 | 7,2 | |
| К4 | 5,4 | 3,04 |
Рисунок 3 – Схема замещения короткого замыкания
Определим относительное сопротивление трансформатора
А) относительное активное rm, мОм сопротивление трансформатора
где: 
Б) Относительное индуктивное Xm, мОм сопротивление трансформатора
где: 
Активное сопротивление трансформатора 
, мОм
Индуктивное сопротивление трансформатора Xт, мОм
Результирующее индуктивное Xрез, мОм, сопротивление рассчитывается по формуле:
где: 
– сумма индуктивных сопротивлений элементов от места КЗ до питающего трансформатора.
Результирующее активное rрез, мОм, сопротивление рассчитывается по формуле:
где: 
– сумма активных сопротивлений элементов от места КЗ до питающего трансформатора.
Определим ток 
, кА, трехфазного КЗ:
Определим ударный ток Iу.кз, кА, в каждой точке КЗ:
Определим действующее значение ударного тока I”, кА, в каждой точке КЗ:
Полученные данные сводим в таблицу
Таблица 11 - Значения токов короткого замыкания низковольтной сети
| Наименование точек | I∞,кА | I", кА | iу.кз,кА |
| К1 | 0,585 | 0,608 | 0,993 |
| К2 | 0,946 | 0,983 | 1,605 |
| К3 | 1,772 | 1,842 | 3,007 |
| К4 | 11,523 | 11,975 | 19,555 |
2.4.2. Выбор автоматических выключателей и магнитных пускателей
При эксплуатации электросетей длительные перегрузки проводов и кабелей, КЗ вызывают повышение температуры токопроводящих жил больше допустимой.
Это приводит к преждевременному износу их изоляции, следствием чего может быть пожар, взрыв во взрывоопасных помещениях, поражение персонала.
Для предотвращения этого линия ЭСН имеет аппарат защиты, отключающий поврежденный участок.
Аппаратами защиты являются: автоматические выключатели, предохранители с плавкими вставками и тепловые реле, встраиваемые в магнитные пускатели.
Автоматические выключатели являются наиболее совершенными аппаратами защиты, надежными, срабатывающими при перегрузках и КЗ в защищаемой линии.
Чувствительными элементами автоматов являются расцепители: тепловые, электромагнитные и полупроводниковые.
Тепловые расцепители срабатывают при перегрузках, электромагнитные — при КЗ, полупроводниковые — как при перегрузках, так и при КЗ.
Наиболее современные автоматические выключатели серии ВА предназначены для замены устаревших A37, АЕ, АВМ и «Электрон».
Они имеют уменьшенные габариты, совершенные конструктивные узлы и элементы. Работают в сетях постоянного и переменного тока. В таблице А.6 предоставлены данные ВА, так как они наиболее современные и применяются в комплектных распределительных устройствах в виде различных комбинаций. Автоматические выключатели серии ВА
Автоматические выключатели выбираются согласно условиям:
для линии без ЭД - Iн.а.≥ Iн.р.; Iн.р.≥ Iр;
для линии с одним ЭД - Iн.а.≥ Iн.р.; Iн.р.≥ 1,25 Iр;
для групповой линии с несколькими ЭД - Iн.а.≥ Iн.р.; Iн.р.≥ 1,1Iр.
Автоматические выключатели, контакторы, магнитные пускатели и силовые выключатели выбираются из справочных материалов (перечислены в разделе «Список литературы»).
Выбираем автоматический выключатель для потребителя «Кран мостовой»:
Выбираем автоматический выключатель ВА 51-31-1:
;
;
;
.
Выбираем магнитный пускатель ПАЕ-500, 
Автоматические выключатели и магнитные пускатели для остальных потребителей выбираются аналогично. Результаты сведены в таблицу 12:
Таблица 12 - Аппараты защиты
| Наименование потребителя | Iр, A | Iн.р.>1.1Iр | Тип выключателя | Iн.а., А | Iн.р., А | Iоткл, кА | Тип магнитного пускателя | Iр, A | Iн, А | ||
| Вентиляторы | 18,06 | 19,866 | ВА 51-25 | ПМЕ-200 | 18,06 | ||||||
| Сверлильный станок | 8,09 | 8,899 | ВА 51-25 | 2,5 | ПМЕ-100 | 8,09 | |||||
| Заточный станок | 5,2 | 5,72 | ВА 51-25 | 6,3 | ПМЕ-100 | 5,2 | |||||
| Токарно-револьверный станок | 42,5 | 46,75 | ВА 51-31-1 | ПАЕ-400 | 42,5 | ||||||
| Фрезерный станок | 24,57 | 27,027 | ВА 51-31-1 | 3,5 | ПМЕ-212 | 24,57 | |||||
| Круглошлифовальный станок | 22,54 | 24,794 | ВА 51-25 | ПМЕ-200 | 22,54 | ||||||
| Резьбонарезной станок | 20,23 | 22,253 | ВА 51-25 | ПМЕ-200 | 20,23 | ||||||
| Электронагреватели отопительные | 26,62 | 29,282 | ВА 51-31-1 | 31,5 | ПМЕ-300 | 26,62 | |||||
| Кран мостовой, неподвижная часть | 82,66 | 90,926 | ВА 51-31-1 | ПАЕ-500 | 82,66 | ||||||
| ЭД вакуумных насосов | 8,5 | 9,35 | ВА 51-31-1 | 3,5 | ПМЕ-100 | 8,5
Поиск по сайту©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование. Дата создания страницы: 2016-08-20 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных |
Поиск по сайту: Читайте также: Деталирование сборочного чертежа Когда производственнику особенно важно наличие гибких производственных мощностей? Собственные движения и пространственные скорости звезд |