Составление тепловых балансов подогревателей начинаем с верхнего ПВД П8.
44. Подогреватель П8 является сложным и включает в себя пароохладитель ПО, собственно подогреватель СП и охладитель дренажа ОД.
Схема потоков пара, дренажа и питательной воды показана на рис.3.
Уравнение теплового баланса в П8 и далее представляется в
виде равенства тепла, отдаваемого в подогревателе греющим паром и горячими дренажами, и тепла, воспринимаемого водой:
Dп8 (i8 – i др.п8) ηп8 = D (i п8 – i п7)
Здесь Dп8 - расход пара в отборе на П8;
D – расход пара на турбину;
ηп8 - коэффициент, учитывающий потери тепла в окружающую среду.
Принимаем ηп=0,99 из рекомендованного диапазона ηп = 0,99–0,995.
αП8 = 
= 
0,06
45. В подогреватель П7 сливается дренаж изП8 и поступает пар протечек уплотнений (см. схему на рис.4):
Рис. 3 Схема потоков пара, воды и дренажа в подогревателе высокого давления П8.
: 
Рис. 4 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПВД П7.
Здесь 
- расход пара из протечек уплотнений,
— энтальпия пара протечек, берется как средняя величина, так как протечки разных уплотнений имеют разную энтальпию: 
= 3250 кДж/кг
46. В подогреватель П6 входит питательная вода после питательного насоса с температурой tза н = 173,5°С и энтальпией iза н = 734 кДж/кг (рис. 5),
Pис. 5 Схема потоков в ПВД П6
47. К деаэратору. (рис. 6) подводятся потоки основного конденсата турбины D к.д дренажей из подогревателей высокого давления,
D др = D п8 + D п7 + + D п6
греющего пара из отбора D д, иногда, кроме того, пар из уплотнений турбины, штоков стопорных и регулирующих клапанов, D у.д. Из деаэратора отводится поток питательной воды D п.в, кроме того, пар на концевые уплотнения турбины, эжекторы конденсатора и уплотнений турбины D э
Рис.6 Схема потоков в деаэраторе
Материальный баланс деаэратора запишется в виде
D к.д + D др + D д + D у.д. = D п.в + D э.у.
иди в долях расхода пара на турбину:
α к.д + α др + α д + α у.д = α п.в + α э.у
Уравнение теплового баланса деаэратора запишется в виде
(D к.д i п4 + D др i др п6 + D д i д + D у.д. i у.д)·ηп = D п.в i ' д.н + D э.у. i'' д
иди в долях расхода пара на турбину
α к.д i п4+ α др i др п6 + α д i д + α у.д i у.д = (α п.в i' д.н + α э.у i'' д) 
.
Здесь принимаем α у.д = 0,006; i у.д = 3300 кДж/кг; α п.в = 1; αэ.у =0,011;
i " д — энтальпия сухого насыщенного пара, отводимого из деаэратора на эжекторы и концевые уплотнения турбин находится из таблиц [4] по давлению в деаэраторе Рд= 0,685 МПа, i '' д = 2762 кДж/кг.
Из двух уравнений — материального и теплового баланса - находим искомые величины α к.д и α д.
В уравнении материального баланса
α др = α п8 + α п7 + 
+ α п6 = 0,0785+0,076+0,007+0,044=0,2055
т. е. уравнение запишется в виде
α к.д + 0,2055 + α д + 0,006 =1 + 0,011
α к.д = 0,7995 – α д
Подставляя α к.д в уравнение теплового баланса, получим
(0,7995 – α д)·606,3 + 0,2055 · 807,5 + αд·3246 + 0,006· 3300=
= 
отсюда
α д = 0,023;
α к.д = 0,7995 – 0,0227 = 0,777;
Рис. 7 Схема потоков в подогревателе низкого давления П4
48. Для подогревателя П4 (рис. 7)
D п4(i 4 – i пр п4) = D к.д(i п4 – i п3 ) 
;
α п4(i 4 – i пр п4) = α к.д(i п4 – i п3 ) ;
49. Горячими теплоносителями в подогревателе ПЗ (рис. 8) является пар после турбопривода питательного насоса с расходом D'из и энтальпией i тп 2 = 2978 кДж/кг и дренаж П4 с расходом D п4 и энтальпией i др.п4 =554,8 кДж/кг. Холодным теплоносителем является смесь двух потоков: основного конденсата из конденсатора с расходом D' к = D кд – D п.4 – D' п3 – D' п2 и энтальпией i п2 = 373 кДж/кг и дренажа из П2 с расходом Dп4 + D' п3 + D'n2 и энтальпией i др.п2= 394 кДж/кг.
Рис. 8 Схема потоков в ПНД ПЗ
В уравнении теплового баланса подогрев каждого из этих потоков, представим в виде
[ D' п3 (i тп2 – i др.п3) + D п.4 (i др.п4 – i др.п3)]·ηп3 =
= D'к (i п3– i п2) +(D п4 + D' п3 + D' п2)·(i п3 – i др.п2)
или в долях
[ α' п3·(i тп2 – i др.п3) + α п4·(i др.п4 – i др.п3)]·ηп3 =
= α' к·(i п3– i п2) + (α' п3 + α п4 + α' п2) · (i п3– i др.п2)
Подставляя известные величины
[ α' п3 (2978-510) + 0,0373 (554,8 – 510)] 0,99 =
=(0,777 – 0,0373 – α ' п3 – α ' п2)·(488 – 373) + (0,0373 + α' п3 + α' п2) ·(488 – 394);
α' п3+ 0,0085· α' п2 = 0,0387.
получим уравнение с двумя неизвестными. Решим его совместно с уравнением теплового баланса для подогревателя П2.
50. В подогреватель П2 (рис. 9) поступает пар протечек уплотнений в количестве 
. Принимаем долю = 0,008 и энтальпию 
= 2750 кДж/кг. Тогда
α' п2 = α п2 + = α п2 + 0,008
Запишем уравнение теплового баланса в долях расхода
α п2·(i 2– i др.п2) + 
·(
– i др.п2)+ (α п4 + α' п3) (i др.п3 – i др.п2) =
= α' к·(i п2– i п1) 
Рис. 9 Схема потоков в ПНД П2
Найдем значение α' к
α' к = α 'к.д. – α п4 – α' п3 – α 'п2
Подставляем α 'п2 = α п2 + 0,008 в уравнение теплового баланса (п. 49)
α 'п2 = 0,0387 – 0,0085 α 'п2 = 0,0387 – 0,0085 (α п2 + 0,008);
α' п3 = 0,0386 – 0,0085 α 'п2
получаем
α' к = 0,777 – 0,0373 – 0,0386 + 0,0085 α п2 – α п2 – 0,008;
α 'к = 0,6931 – 0,9915 α п2
Подставляя полученные выражения для α' п3 и α'к в уравнение
теплового баланса, получаем уравнение с одним неизвестным α п2:
α п2 (2760 – 394) + 0,008·(2750 – 394) + (0,0373 + 0,0386 –
– 0,0085 α п2)·(510 – 394) = (0,6931– 0,9915 α п2)·(373 – 257,5) 
;
α п2=0,0214;
α 'п2=0,008+0,0214=0,0294;
α 'п3 = 0,0386 – 0,0085 = 0,0384;
α 'к = 0,6931 – 0,9915·α'п2 = 0,6719;
51. Дляподогревателя П1 совместно с сальниковым подогревателем (рис. 10) принимаем долю расхода через СП 
=0,004, энтальпию пара на входе в СП, 
= 2750 кДж/кг и энтальпию дренажа на выходе из СП:
iдр.сп= iдр.п3= 278,4 кДж/кг.
Рис.10 Схема потоков в ПНД П1 и сальниковом подогревателе СП
Записываем уравнение теплового баланса в долях расхода
[ α п1·(i 1– i др.п1) + · ( – i др.сп)] · η п = α 'к · (i п1– i к.н)
α 'п1 = 0,0353;
Доля пара, поступающего в конденсатор, составит
α к = α 'к – α 'п1 – 
= 0,6719 – 0,0353 – 0,004 = 0,6326;
Определение расходов пара, воды и тепла.
Определим приведенное теплопадение для всей турбины сумму произведений долей расхода пара на теплопадение отсеков турбины.
Разбиение ЦВД турбины на отсеки показано на рис. 11.
Рис.11 Схема утечек и отборов из ЦВД турбины
52. Первый отсек ЦВД (до отбора на П8):
α1 = 1 – α шт– α упл1 = 1 – 0,003 – 0,015 = 0,982;
Δ hi 1 = i0 – i8 = 3406 – 3114 = 292 кДж/кг;
α1 · Δ hi 1 = 0,982 · 292 = 286 кДж/кг.
53. Второй отсек ЦВД (до отбора на П7);
α2 = α1 – α п8= 0,982 – 0,0785 = 0,9035;
Δ hi 2 = i8 – i7 = 3114 – 3016,5 = 97,5 кДж/кг;
α2 · Δ hi 2 = 0,9035 · 97,5 = 88,2 кДж/кг.
Разбиение ЦСД на отсеки производим в соответствии с рис.12;
Рис.12 Схема утечек и отборов из ЦСД турбины
54. Первый отсек ЦСД (до отбора на П6):
α3 = α2 – α упл2 – α упл3 – α п7= 0,9035 – 0,008–0,006–0,076 – 0,8135;
Δ hi 3 = i" пп- i6 = 3608 — 3408 = 200 кДж/кг;
α4 · Δ hi 3 = 0,8135 · 200 = 162,7 кДж/кг
55. Второй отсек ЦСД (до отбора на деаэратор):
α4 = α3 – α п6 – α тп
Долю расхода пара на турбопривод питательного насоса определяем из баланса мощности
α тп ·hiТП · ηмтп = Δ i пн
α4 = 0,8135 – 0.044 – 0,097 = 0,6725.
Δ hi 4 = i6 – i д = 3408 – 3246 = 162 кДж/кг,
α4 · Δ hi 4 = 0,6725 · 162 = 109 кДж/кг.
56. Третий отсек ЦСД (до отбора на П4);
α5 = α4 – αд = 0,6725 – 0,023 = 0,6495.
Δ hi 4 = i д – i4 = 3246 – 3048 = 198 кДж/кг.
α5 ·Δ hi 5= 0,6495 · 198 = 128,5 кДж/кг
57. Четвертый отсек ЦСД (до отбора на ПЗ):
α6 = α5 – αп4 = 0,6495 -0,0373 = 0,6122;
Δ hi 6 = i 4 – i3 = 3048 – 2895 = 153 кДж/кг
α6 · Δ hi 6 = 0,6122 ·153 = 93,8 кДж/кг,
Разбиение ЦНД на отсеки производим в соответствии с рис.13
58. Первый отсек ЦНД (до отбора на 112). После турбопривода питательного насоса часть пара в количестве а'пз = 0,0384 поступает в ПЗ, а остальной пар в количестве
0,097– 0,0384 = 0,0586
подается в ЦНД с энтальпией i тп2 = 2978 кДж/кг.
Рис.13 Схема отборов из ЦНД турбины
Энтальпия пара на входе в ЦНД i цнд определится как средне взвешенная из энтальпий двух потоков пара:
;
α7 = α6 + 
= 0,6122 +0,0586 = 0,6708;
кДж/кг;
α7 · Δ hi 7 =0,6708 · 140 = 94 кДж/кг.
59. Второй отсек ЦНД (до отбора на П1):
α8 = α7 – α п2 = 0,6708 – 0,0214 = 0,6494;
Δ hi 8 = i2 – i 1 = 2760 – 2618 = 142 кДж/кг;
α8 · Δ hi 8 =0,6494 · 142= 92,3 кДж/кг.
60. Третий отсек ЦНД:
αк = α9 = α8 – αп1 = 0,6494–0,0353 = 0,6141;
Δ hi 9 = i 1 – i к = 2618 – 2400 = 217 кДж/кг;
α9 · Δ hi 9 = 134 кДж/кг.
61. Суммарное приведенное теплопадение:
62. Расход пара на турбину:
Здесь ΔNм.г - сумма потерь мощности, механических и в генераторе, определяется выражением:
Величину механического КПД турбогенераторной установки принимаем равной ηи= 0,995, а величину КПД электрогенератора ηг = 0,975 из рекомендуемого диапазона ηг = 0,97—0,98.
63. По известным долям расхода и расходу пара через турбину
определяем отдельные потоки, пара и воды:
D п8 = α п8 ·D = 0,0785 · 286 = 22,4 кг/с;
D п7 = α п7 ·D = 0,076 · 286 = 21,7 кг/с;
= 
·D = 0,007 · 286 = 2,0 кг/с;
D п6 = α п6 · D = 0,044 · 286 = 12,6 кг/с;
D п = α п ·D = 0,023 · 286 = 6,58 кг/с;
D кд = а кд ·D = 0,777 · 286 = 222 кг/с;
D п4 = α п4 · D = 0,0373 · 286 = 10,66 кг/с;
D' п3 = α' п3 ·D = 0,0384 · 286 = 10,98 кг/с;
D' п2 = α' п2 ·D = 0,0294 · 286 = 8,42 кг/с;
D п1 = α п1 · D = 0,0353 · 286 = 10,1 кг/с;
Dк = αк · D = 0,6326 · 286 = 181 кг/с;
D пп = α пп · D = (α3 + αупл 3) D= (0,8135-0,006) 286 = 202,5 кг/с;
D тп = α тп · D = 0,097 · 286 = 27,7 кг/с.
64. Мощность турбопривода питательного насоса:
N п.т =Dтп · hiтп · η м.т.п= 27,7 · 432 · 0,98 = 11750 кВт = 11,75 МВт.
65. Расход тепла на турбоустановку составит:
Q э = D · (i0 – i п8) + Dпп (i" пп + I' пп)= 286 (3406 – 1211) + 202,5 (3608–
– 3016,5) = 748 ·103 кВт = 748 МВт.
66. КПД турбоустановки брутто по выработке электроэнергии
