ЗАДАНИЕ 1. В секционном теплообменнике жидкий аммиак с температурой насыщения при давлении р1 = 15 бар и G1 = 0,139 кг/с охлаждается до температуры T1” = 200С. Холодная вода с расходом G2 = 1,39 кг/с поступает во внутреннюю трубу аппарата. Температуру воды на входе в теплообменный аппарат принять T2’ = 200С. Схема движения теплоносителей – противоток. Конструктивные параметры теплообменника: внутренний диаметр большой трубы D = 0,05 м, внутренний диаметр малой трубы dвн = 18 мм, наружный – dнар = 22 мм, длина каждой секции не менее 1 м и не более 4 м. Трубы выполнены из нержавеющей стали. Определить число параллельно и последовательно соединенных секций n1 и n2, тепловую мощность аппарата Q, скорости движения теплоносителей w1 и w2 и температуру холодного теплоносителя на выходе из теплообменника T2”.
Тип расчета – тепловой конструктивный.
При выполнении теплового конструктивного расчета определяют поверхность теплообмена, необходимую для нагрева холодного теплоносителя или охлаждения горяче- го теплоносителя до заданной температуры.
Последовательность теплового конструктивного рас- чета описана в разделе 3.2 учебного пособия.
1. Из уравнения теплового баланса находим тепловую мощность аппарата Q и температуру холодного теплоноси- теля на выходе из теплообменника T2'' (см. раздел 1.1).
Для однофазных теплоносителей уравнение теплового баланса примет вид:
Q = G1×ср1× (Т1' – Т1'') = G2×ср2 × (Т2'' – Т2').
Поскольку температуры горячего теплоносителя зада- ны по условию, то из левой части уравнения теплового ба- ланса рассчитываем тепловую мощность теплообменника Q.
Для этого по табл. 1.65 [1] при средней температуре горячего теплоносителя Т1 = (Т1' + Т1'') / 2 = 29 0С находим
удельную теплоемкость воздуха
c p1 = 4,56 кДж/(кг·К).
Тогда тепловая мощность аппарата равна:
Q = G1×ср1× (Т1' – Т1'') = 0,139 × 4560 × (38-20) = 11409 Вт.
Зная Q, из правой части уравнения теплового баланса находим температуру холодного теплоносителя на выходе из теплообменного аппарата:
|
Q.
G2 × cp2
Удельная теплоемкость ср2 зависит от искомой темпера-
приближений.
В первом приближении примем T2'' = T2' = 200С. По табл. 1.74 [1] при средней температуре холодного тепло- носителя Т2 =(Т2'+Т2 ') / 2=200С находим ср2 = 4,183кДж/(кг·К).
Рассчитываем температуру холодного теплоносителя на выходе во втором приближении:
T" = T' + Q
= 20+
= 21,90С.
2 2 G
2 ×cp2 1, 39 × 4183
D = 20 -25,7 ×100% = 8,6%.
25,7
Погрешность итерационного процесса определения
|
При этом удельную теплоемкость воды находим по табл. 1.74 [1] для нового значения Т2'' = 21,9 0С. При сред- ней температуре холодного теплоносителя Т2 = (Т2'+ Т2 ') / 2 =
= (20 + 21,9) / 2 = 21 0С находим ср2 = 4,180 кДж/(кг·К).
Рассчитываем температуру холодного теплоносителя на выходе в третьем приближении:
T" = T' + Q
= 20 +
= 22
0С.
2 2 G
2 × cp2 1, 39× 4180
D = 21,9-21,96×100% = 0, 27%.
21,96
Расхождение между температурами второго и третьего приближения меньше 5 %, поэтому расчет заканчиваем. Для дальнейших расчетов принимаем температуру холод- ного теплоносителя на выходе равной Т2'' = 22 0С.
2. Из уравнения неразрывности (1.12) определяем ско- рость движения горячего и холодного теплоносителей. При этом для секционного теплообменника типа «труба в трубе» предварительно необходимо найти количество па- раллельно n1 соединенных секций. Алгоритм определения n1 приведен в разделе 3.3 учебного пособия.
G1,
r1f1
wn1 =1 =
G2.
r2f2
Формулы для расчета площадей поперечного сечения для прохода теплоносителей f1 и f2 приведены в разделе 2.2 пособия.
В данном случае воздух движется в межтрубном про- странстве, поэтому площадь поперечного сечения для про- хода горячего теплоносителя равна
æpD2 pd2 ö
f n1 =1 =ç -n нар ÷n =
1 è 4 4 ø1
=æ3,14 × 0,052 -×3,14 × 0, 0222 ö×= ×
ç 4 3 4 ÷1 =0,00152 м2,
è ø
Вода движется в трубках, поэтому площадь попереч- ного сечения для прохода холодного теплоносителя нахо- дим по формуле (2.5)
n =1
pd2
3,14 × 0, 0182
f2 1
= n вн n1 = 1× ×1 = 0,00025 м.
4 4
Воздух находится под давлением, поэтому его плот- ность определяем из уравнения Менделеева-Клапейрона
р m 15 ×105 × 13 3
r= 1 в-ха
= = 7, 8 кг/м.
1 R T 8314 × (30+ 273)
m 1
Плотность воды находим при средней температуре Т2 = 21 0С по табл. 1.74 [1] r2 = 998 кг/м3.
Рассчитываем скорости движения теплоносителей при n1=1:
wn1 =1 =G1 =
0, 139
= 9
м/с;
|
w n1 =1 =G 2 =
1, 39
= 0, 498 м/с.
|
– Сравниваем значения скоростей
n1 =1 1
w n1 =1 с реко-
|
|
Скорость холодного теплоносителя и скорость горячего теплоносителя пре
вышает максимально допустимую
wmax, поэтому:
– Выбираем число параллельных секций n1 таким об-
разом, чтобы скорость жидкости w 1
находилась в рекомен-
движения горячего теплоносителя n1гор по формуле:
wn1=1
n гор = 1 = » 5.
|
Уточняем f1 и w1 при n1гор=3:
æpD2
pd2 ö
f = ç
- n нар ÷nгор =
1 è 4 4 ø1
|
ç 4 3
5= 0, 007 м;
è ø
= 1.9
м/с.
r1f1 7.8 × 0, 009
3. Строим график изменения температур теплоносите- лей вдоль поверхности нагрева Т=f(F) и рассчитываем среднюю разность температур теплоносителей DT. График
строим в масштабе. Правила построения графиков подроб-
но описаны в разделе 1.3 учебного пособия.
Схема движения теплоносителей – противоток. Так как dТ2 < dТ1, и соответственно W2 > W2, то выпуклость кривых изменения температуры теплоносителей направле- на в сторону холодного теплоносителя – вниз.
Из графика Т=f(F) определяем максимальную и ми- нимальную разности температур теплоносителей:
DТmax= Т1' - Т2''= 38 – 22 = 55,3 0С;
DТmin= Т1'' - Т2'= 0 0С.
Рис. 5.1. Изменение температур теплоносителей вдоль поверхности нагрева
Отношение
DТmax/ DТmin= 55,3 / 20 = 2,8 > 2, поэтому
среднюю разность температур рассчитываем по формуле (1.21):
DТ =DТmax -DТmin
lnDТmax
DТmin
= 8 0С.
4. Рассчитываем коэффициенты теплоотдачи α1, α2 и коэффициент теплопередачи k (см. разделы 1.4 и 1.5 учеб- ного пособия).
Основная сложность определения коэффициентов теп- лоотдачи α1 и α2 заключается в том, что в критериальные формулы входят величины, зависящие от температур на- ружной и внутренней стенок Тw1 и Тw2, поэтому расчёт ведут методом последовательных приближений по одному из алгоритмов, описанных в разделе 1.5. Выполним расчет по первому алгоритму.
–
|
Т = Т - DТ / 2 = 29- 8/ 2 = 25 0С;
T = T - 1 0 C = 25 - 1 = 24 0С.
w 2 w1
– По табл. 1.11 [1] при средней температуре стенки (Тw1
+ Тw2)/2 = (24+25)/2 = 24,5 0С находим коэффициент теп- лопроводности углеродистой стали марки У8 λw = 16 Вт/(мК).
– По критериальным уравнениям определяем коэффи- циенты теплоотдачи со стороны горячего и холодного теп- лоносителей a1 и a2.
Находим коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении воздуха в межтрубном пространстве a1.
При движении теплоносителя в каналах сложной фор- мы в качестве определяющего размера принимают эквива- лентный диаметр R0 = dэкв, который для межтрубного про- странства теплообменника «труба в трубе» с числом тру- бок n рассчитывается по формуле (1.44)
dэкв =
2 2
|
D + dнар
×n 0,052 - 0, 0222 × 1
|
По табл. 1.65 [1] при определяющей температуре Т0 = Т1 = 29 0С находим физические свойства воздуха: λ1 = 0,473 Вт/(мК); Pr1 = 1,332; µ1 = 13,4×105 Па×с. При
температуре стенки Tw1 = 25 0С находим Prw1 = 1,325.
Кинематический коэффициент вязкости для воздуха рассчитываем по формуле
|
Re1
=w1 ×dэкв
n1
= 1, 9 ×0, 027 = 230044 > 104.
0,223
Число Рейнольдса больше 10000, поэтому режим тече- ния воздуха турбулентный.
По критериальной формуле (1.41) для турбулентного режима течения получим:
æPr
ö0,25
Nu = 0, 021× Re0,8 × Pr0,43× ç 1 ÷ =
1 1 1
è Prw1 ø
0,25
|
= 461
Далее рассчитываем коэффициент теплоотдачи 1:
Вт/(м2·К).
dэкв 0, 027
Находим коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении текучей среды в прямых гладких трубах a2.
По табл. 1.74 [1] при определяющей температуре Т0 = Т2 = 21 0С находим физические свойства воды:
λ2 = 59,93 Вт/(мК); n2 = 1,006×10-6 м2/с; Pr2 = 7,02 а при тем- пературе стенки Tw2 = 24 0С Prw2 = 6,3.
Определяющий размер – внутренний диаметр трубок
R0 = dвн.
Рассчитываем критерий Рейнольдса и определяем ре- жим течения:
Re2
=w 2 × dвн
n2
=0, 9 × 0, 018 =16103 >104.
1, 006 ×10-6
Число Рейнольдса больше 10000, поэтому режим тече- ния воздуха турбулентный.
По критериальной формуле (1.41) для турбулентного режима течения получим:
æPr
ö0,25
Nu = 0, 021× Re0,8 × Pr0,43× ç 2 ÷ =
2 2 2
è Prw 2 ø
0,25
|
= 115.
Находим коэффициент теплоотдачи:
a = Nu2 ×l2 = 115 ×0, 59 = 3769 Вт/(м2·К).
– Определяем коэффициент теплопередачи k. Отношение наружного диаметра стенки трубы к внут-
реннему диаметру меньше двух (dнар/dвн < 2), поэтому ко- эффициент теплопередачи рассчитываем по формуле (1.28) для плоской стенки. При этом термическим сопротивлени- ем загрязнений пренебрегаем (Rзаг=0).
k = 1
a1
=
+ d
lw
+ 1
a2
+ R заг
=
= 2000 Вт / (м2К).
1 +0, 003 + 1
8076 16 3769
– Уточняем температуры стенок Тw1 и Тw2. Для этого рас- считаем плотность теплового потока через стенку между средними температурами Т1 и Т2 теплоносителей
|
Температуры стенок найдем по формулам (1.35) и (1.36).
T = T - q / a
= 29 - 16000 / 8076 = 27
0 С;
w 1 1 1
T = T + q / a= 21 + 16000 / 3769= 25,2 0 С.
w 2 2 2
Расхождение между принятым и полученным значе- ниями температуры составляет:
D = 27 -25 ×100% = 57, 7%,
1 25
D = 13, 6 -31, 65 ×100% = 57, 0%.
2 31, 65
Так как расхождение больше 5 %, то расчет проводим аналогично пункту 4 для новых значений Тw1 = 13,8 0С и Тw2 = 13,6 0С. Заметим, что в формулах для расчета a1 и a2 изменятся только значение критериев Прандтля Prw1 и Prw2. Из табл. 1.11 [1] найдем коэффициент теплопроводно-
сти углеродистой стали У8 λw = 49,69 Вт/(мК) при средней температуре стенки
Т =Тw1 + Тw 2 =13,8 +13, 6 =13, 7 0С.
w 2 2
Рассчитываем 1 и 2.
По табл. 1.65 [1] при температуре стенки Tw1 = 13,8 0С находим Prw1 = 0, 704.
По табл. 1.74 [1] при температуре стенки Tw2 = 13,6 0С находим Prw2 = 8, 62.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи 1:
æPr
ö0,25
Nu = 0, 021× Re0,8 × Pr0,43× ç 1 ÷ =
1 1 1
è Prw1 ø
0,25
|
è ø
= 112, 2.
a = Nu1 ×l1 = 112, 2 ×0, 0283 = 73, 8 Вт/(м2·К).
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи 2:
æPr
ö0,25
Nu = 0, 021× Re0,8 × Pr0,43× ç 2 ÷ =
2 2 2
è Prw 2 ø
0,25
|
è ø
= 105, 6.
a = Nu2 ×l2 = 105, 6 ×0, 58 = 1913,1 Вт/(м2·К).
Рассчитываем коэффициент теплопередачи k:
+ +
1 = 1
+0,003 + 1
= 70,8 Вт / (м2К).
a1 lw a2
73,8 49, 69 1913,1
Уточняем температуры стенок Тw1 и Тw2.
|
T = T - q / = 50 - 2660, 6 / 73,8 = 13,9 0С;
w1 1 1
T = T + q / = 12, 4 + 2660, 6 /1913,1 = 13,8 0С.
w 2 2 2
Расхождение между принятым и полученным значе- ниями температуры составляет:
D = 13, 8 -13, 9 ×100% = 0, 72%;
1 13,8
D = 13, 6 -13,8 ×100% = 1, 5%.
2 13, 6
Так как расхождение между рассчитанным вновь и пре- дыдущим значениями температур стенок меньше 5 %, то расчет заканчиваем. Для дальнейших расчетов принимаем коэффициент теплопередачи равным k = 70,8 Вт/(м2·К).
5. Находим площадь поверхности теплообмена F из уравнения теплопередачи (1.19):
F = Q k × Dt
= 24120 70, 8 × 34, 7
= 9, 82 м2.
6. Определяем количество последовательно соединен- ных секций n2 по формуле (3.22). При условии α1 << α2 в качестве расчетного принимаем внутренний диаметр d*=dвн.
По условию задачи l £ 1,8 м, длину каждой секции принимаем равной l = 1,5 м.
n = F =
9,82
= 21, 7 » 22.
Уточняем длину трубок по формуле (3.23)
l = F =
9,82
= 1, 48 м.
p × d*× n
1 × n2 3,14 × 0, 032 × 3× 22
Пример расчета пластинчатого теплообменного аппарата
Задание. Определить температуры горячей и холодной воды на выходе из пластинчатого теплообменного аппара- та T1'' и T2'', если расход горячей воды G1 = 10 кг/с, а хо- лодной воды G2 = 15 кг/с. Теплообменник собран из глад- ких пластин размерами b = 0,4 м, l = 0,8 м. Расстояние ме- жду пластинами s = 20 мм. Толщина пластин d = 3 мм. Ма- териал пластин – углеродистая сталь 20. Количество кана- лов для прохода горячего теплоносителя n1 = 20, а холод- ного – n2 = 19. Температура горячей воды на входе в теп- лообменник T1' = 90 0С, холодной воды – T2' = 10 0С. Схема движения теплоносителей – противоток.
Тип расчета – тепловой поверочный.
Поверочный расчет выполняется для конкретного теп- лообменника, конструктивные размеры которого заданы. Расчет ведется методом последовательных приближений по одному из алгоритмов, описанных в разделе 3.1 на- стоящего учебного пособия. Для расчета воспользуемся алгоритмом, основанным на понятии эффективность теп- лообменного аппарата.
Первое приближение T1'' = 90 0С, T2'' = 10 0С
1. В первом приближении принимаем температуры го- рячего и холодного теплоносителей на выходе из теплооб-
менника T1'' = T1' = 90 0С и T2'' = T2' = 10 0С. Тогда средняя температура воды составит Т1 = 90 0С, T2 = 10 0С.
2. Определим коэффициенты теплоотдачи α1, α2 и ко- эффициент теплопередачи k.
Основная сложность определения коэффициентов теп- лоотдачи α1 и α2 заключается в том, что в критериальные формулы входят величины, зависящие от температур на- ружной и внутренней стенок Тw1 и Тw2, поэтому расчёт ведут методом последовательных приближений по одному из алгоритмов, описанных в разделе 1.5. Выполним расчет по первому алгоритму.
– Задаем неизвестные температуры стенок Тw1 и Тw2 в первом приближении.
Средняя разность температур теплоносителей составит:
DТ = Т - T = 90 -10 = 80 0C.
1 2
Тw1= Т1 - DТ / 2 = 90 - 80 / 2 = 50
0С;
T = T - 1 0 C = 50 - 1 = 49 0С.
w 2 w 1
– По табл. 1.11[1] при средней температуре стенки (Тw1
+ Тw2)/2 = (50+49)/2 = 49,5 0С находим коэффициент тепло- проводности углеродистой стали марки 20
λw = 51,5 Вт/(мК).
– По критериальным уравнениям определяем коэффи- циенты теплоотдачи со стороны горячего и холодного теп- лоносителей a1 и a2.
Находим коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении горячей воды в щелевом канале a1.
При движении теплоносителя в каналах сложной фор- мы в качестве определяющего размера принимают эквива-
лентный диаметр
R0 = dэкв, который для щелевого канала
пластинчатого теплообменника рассчитывается по форму- ле (1.42)
dэкв
=2 × s × b =2 × 0, 02 × 0, 4 =0, 038 м.
s + b 0, 02 + 0, 4
По табл. 1.74 [1] при определяющей температуре Т0 = Т1 = 90 0С находим физические свойства воды:
r1 = 965,3 кг/м3; λ1 = 0,68 Вт/(мК); Pr1 = 1,95; n1 = 0,326×10-6 м2/с, а при температуре стенки Tw1 = 50 0С – Prw1 = 3,54.
Из уравнения неразрывности (1.12) находим среднюю скорость течения горячего теплоносителя:
w =G1 = G1 = 10
= 0, 065 м/с,
1 r ×f r ×n × s × b 965, 3 × 20 × 0, 02 × 0, 4
1 1 1 1
где площадь поперечного сечения канала для прохода го- рячего теплоносителя f1 рассчитываем по формуле (2.9).
Рассчитываем критерий Рейнольдса и определяем ре- жим течения.
Re1
=w1 ×dэкв
n1
=0, 065 × 0, 038 =7577.
0, 326 ×10-6
Так как критерий Рейнольдса лежит в интервале 2300 < Re1 <104 – режим течения переходный.
По табл. 1.1 при Re1 = 7577 найдем К0 = 25,73.
|
æPr
ö0,25
æ 1, 95 ö
|
×Pr0,43×ç 1 ÷
= 25, 73×1, 950,43 × =
1 0 1
= 29, 54.
è Prw1 ø
ç3, 54 ÷
Рассчитаем коэффициент теплоотдачи 1:
Вт/(м2К).
dэкв 0, 038
Находим коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении холодной воды в щелевом канале a2.
Эквивалентный диаметр будет равен эквивалентному диаметру для горячего теплоносителя dэкв = 0,038 м.
По табл. 1.74 [1] при определяющей температуре Т0 = Т2 = 10 0С находим физические свойства воды:
r2 = 999,7 кг/м3; λ2 = 0,574 Вт/(мК); Pr2 = 9,52;
n2 = 1,306×10-6 м2/с, а при температуре стенки Tw2 = 49 0С –
Prw2 = 3, 62.
Из уравнения неразрывности (1.12) находим среднюю скорость течения холодного теплоносителя:
w =G2 = G2 = 15
= 0, 099
м/с,
2 r ×f r ×n × s × b 999, 7 ×19 × 0, 02 × 0, 4
2 2 2 2
где площадь поперечного сечения канала для прохода хо- лодного теплоносителя f2 рассчитываем по формуле (2.10). Рассчитываем критерий Рейнольдса и определяем ре-
жим течения.
Re2
=w2 ×dэкв
n2
=0, 099 × 0, 038 =2880.
1, 306 ×10-6
Так как критерий Рейнольдса лежит в интервале 2300 < Re2 < 104 – режим течения переходный.
По табл. 1.1 при Re2 = 2880 найдем К0 = 6,88.
|
æPr
ö0,25
æ 9, 52 ö
|
×Pr0,43×ç 2 ÷
= 6,88× 9, 520,43 × =
2 0 2
= 23, 08.
è Prw 2 ø
ç3, 62 ÷
Находим коэффициент теплоотдачи 2:
a = Nu2 ×l2 = 23, 08×0, 574 = 348, 6 Вт/(м2К).
– Рассчитываем коэффициент теплопередачи k. Коэффициент теплопередачи рассчитываем по форму-
ле (1.25) для плоской стенки. При этом термическим со- противлением загрязнений пренебрегаем, т.е. Rзаг=0.
k = 1
a1
=
+ d
lw
+ 1
a2
+ R заг
=
= 207, 5 Вт / (м2К).
1 +0, 003 + 1
528, 6 51, 5 348, 6
– Уточняем температуры стенок Тw1 и Тw2. Для этого рассчитываем плотность теплового потока через стенку ме- жду средними температурами Т1 и Т2 теплоносителей:
|
Температуры стенок найдем по формулам (1.35) и (1.36).
T = T - q /
= 90 - 16600 / 528, 6 = 58, 6
0 С;
w1 1 1
T = T + q / = 10 + 16600 / 348, 6 = 57, 6 0 С.
w 2 2 2
Расхождение между принятым и полученным значе- ниями температуры составляет:
D1 =
D2 =
50 -58, 6 ×100% = 14, 7%;
58, 6
49 -57, 6 ×100% = 14, 9%.
57, 6
Так как расхождение больше 5 %, то расчет повторяем с пункта 2 для новых значений Тw1 и Тw2. Заметим, что в формулах для расчета a1 и a2 изменится только Prw1 и Prw2. Коэффициент теплопроводности углеродистой стали
20 найдем из табл. 1.11 [1] при средней температуре стенки
Т =(Т + Т)/2=(58,6+57,6)/2=58,10С λw= 51,6Вт/(мК).
w w1 w2
Определяем 1 и 2.
По табл. 1.74 [1] при температуре стенки Tw1 = 58,6 0С
находим
Prw1 = 3,02
и при температуре стенки Tw2 = 57,6 0С
находим Prw2 = 3, 08.
|
æPr
ö0,25
æ 1,95 ö
|
×Pr0,43×ç 1 ÷
= 25, 73×1,950,43× = 30,74.
1 0 1
è Prw1 ø
ç3, 02 ÷
a = Nu1 ×l1 = 30, 74 ×0, 68 = 550,1 Вт/(м2К).
|
æPr
ö0,25
æ 9,52 ö
|
×Pr0,43×ç 2 ÷
= 6,88×9,520,43 × = 24,04.
2 0 2
è Prw2 ø
ç3,08 ÷
a = Nu2 ×l2 = 24, 04 ×0, 574 = 363,1 Вт/(м2К).
Определяем коэффициент теплопередачи k.
k = 1
+
d 1 = 1
+0,003 + 1
= 216 Вт/(м2К).
a1 lw a2
550,1 51,6 363,1
Уточняем температуры стенок Тw1 и Тw2.
|
T = T - q / = 90 -17280 / 550,1 = 58, 6 0С;
w1 1 1
T = T + q / = 10 +17280 / 363,1 = 57, 6 0С.
w 2 2 2
Расхождение между принятым и полученным значе- ниями температуры составляет:
D1 =
D2 =
58, 6 - 58, 6 ×100% =0%;
58, 6
57, 6 - 57, 6 ×100% =0%.
57, 6
Так как расхождение меньше 5 %, то расчет заканчива- ем. Окончательно принимаем k = 216 Вт/(м2К).
3. Определим температуры горячей и холодной воды на выходе из теплообменника Т1'' и Т2''.
По табл. 1.74 [1] при средней температуре теплоноси- телей Т1 = 90 0С и Т2 = 10 0С определяем удельную массо- вую теплоемкость cp1 =4,208кДж/(кгК) cp2 =4,191кДж/(кгК).
Водяные эквиваленты горячего и холодного теплоно- сителей найдем по формулам:
W1 = G1×cp1 = 10×4208 = 42080 Вт/м2; W2 = G2×cp2 = 15×4191 = 62865 Вт/м2.
Площадь поверхности теплообмена пластинчатого те- плообменного аппарата рассчитаем по формуле (2.11)
F = (2·n1-2)·b·l = (2×20-2)×0,4×0,8 = 12,2 м2.
Безразмерный коэффициент теплопередачи (NTU) ра-
вен
N= k × F
Wmin
= 216 ×12, 2 = 0, 0626.
42080
Эффективность теплообменного аппарата для проти- вотока найдем по формуле (3.5)
- N×(1- Wmin)
Eпротивоток =
1- e
1-W min ×eWmax
Wmax
- N×(1-
W min) =
Wmax
-0,0626×æ1- 42080 &ou