Проектирование колонны.
Определение основных сочетаний расчетных усилий в сечении 6-6 колонны по оси А.
Расчетные характеристики бетона и арматуры.Бетон тяжелый класса В25, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, Rb = 13,05 МПа, Rbt =0,945 МПа, Eb = 27000 МПа.
Продольная рабочая арматура класса A-II, Rs = Rsc = 280 МПа, Es = 210000 МПа.
Размеры сечения подкрановой части колонны (тип опалубки 10) b = 400 мм, h = 700 мм. Назначаем для продольной арматуры a = a' = 40 мм, тогда h0 = h – a = 700 – 40 = 660 мм.
Определим площадь сечения продольной арматуры со стороны менее растянутой грани при условии симметричного армирования от действия расчетных усилий в сочетании N и Mmin:
N = 350.69 кН, M = Mmin = 39.859 кН*м, Nl = 350.69 кН, Ml = 6.44, Nsh = 0 кН, Msh = 33.42 кН*м.
Поскольку имеются нагрузки непродолжительного действия, то вычисляем коэффициент условий работы бетона γbl. Для этого находим: момент от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок относительно оси, проходящей через наиболее растянутый стержень арматуры,
то же, от всех нагрузок
Тогда Принимаем γbl = 1.1 и Rb = 1.1*17 =18.7МПа
Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузок от кранов равна м. Так как , то расчет производим с учетом прогиба элемента, вычисляя Ncr.
Для этого находим мм
так как , принимаем
Так как
С учетом напряженного состояния сечения возьмем для первого приближения коэффициент армирования μ = 0,004, тогда при получим
Коэффициент η будет равен
Вычислим значение эксцентриситета с учетом прогиба элемента по формуле:
мм. Необходимое продольное армирование определим согласно п.3.62 [3].По табл.18 [3] находим ξr = 0,61 и αR = 0,424. Вычислим значения коэффициентов: ,
Так как значения As = As' определяем по формуле
мм2 < 0
Поскольку по расчету арматура не требуется. то сечение ее назначаем в соответствии с конструктивными требованиями табл.47 [3]: мм2.
Тогда получим что незначительно отличается
от предварительно принятого μ = 0,004, тогда принимаем Ssn = As = 488 мм2.
Определим площадь сечения продольной арматуры со стороны наиболее растянутой грани для несимметричного армирования с учетом, что со стороны сжатой грани должно выполнятся условие
мм2.В этом случае расчетные усилия возьмем из сочетания N и Mmax
N = 452,75 кН, M = Mmin = 19,37 кН*м, Nl = 35,69 кН, Ml = 6,44, Nsh = 0 кН, Msh = 14,587 кН*м.
Вычислим коэффициент γbl:
Принимаем γbl = 1.1.
Находим < 2, где β = 1 принято по табл.16 [3],
кН∙м.
Принимая μ = 0,0038, при φl = 1,712 получим Ncr = 9663,471кН и
Вычисляем , тогда
мм.
Площади сечения сжатой и растянутой арматуры определяем согласно п.3.66 [3]. Тогда получим
= -5495,563мм2 < 0.
Поскольку по расчету арматура не требуется, то оставляем минимальное сечение арматуры
мм2.
Находим
=
= 0,031; ξ = 0.103. Тогда мм2
№ | Загружения и усилия | Расчетные сочетания усилий (силы – в кН; моменты – в кН*м) | ||||
Загружения | 1+(10+14)0,85 | 1+(8+12)0,7+16 | 1+(6+12)0,7+16 | 1+(12+20)0,85 | ||
У С И Л И Я | N | 1289,14 | 890,03 | 1403,53 | 755,34 | |
M | 163,30 | -325,51 | -125,05 | -179,64 | ||
Nl | 755,34 | 755,34 | 755,34 | 755,34 | ||
Ml | -14,83 | -14,83 | -14,83 | -14,83 | ||
Nsh | 533,80 | 134,7 | 648,19 | |||
Msh | 178,14 | -310,68 | -110,21 | -164,81 | ||
У С И Л И Я | Загружения | 1+ | ||||
N | 1235,76 | 1080,68 | 1542,83 | 755,34 | ||
M | 252,84 | -407,38 | -226,96 | -253,92 | ||
Nl | 755,34 | 755,34 | 755,34 | 755,34 | ||
Ml | -14,83 | -14,83 | -14,83 | -14,83 | ||
Nsh | 480,42 | 121,23 | 583,37 | |||
Msh | 267,67 | -370,37 | -189,95 | -239,09 |
Принимаем минимальное конструктивное армирование As = Asл = 488 мм2.
Проверим принятое армирование сечения 3-3 на остальные сочетания расчетных усилий. Сочетание Nmax и Mmax(Mmin): N = 464,09 кН, M = 6,03 кН*м, Nl = 350,69 кН, Ml = 6,44, Nsh = 0
кН, Msh = 0 кН*м.
Проверку прочности сечения выполняем по п.3.61 и 3.62 [3], так как фактическое армирование симметричное. В этом случае получим следующие значения расчетных параметров: Ncr = 9438,65 кН,
η = 1,052, e = 273,676 мм и γbl = 1,1.
Определим высоту сжатой зоны по формуле (107) [3]:
мм.
Так как x = 62,044 мм < ξRh0 = 0,556*860 = 543,52 мм, прочность сечения проверяем по условию
(108) [3] кН*м > N*e = = 464,09*0.274 = 127,161 кН*м, т.е. прочность обеспечена.
Так же обеспечена прочность и при действии расчетных усилий в сочетании Nmin и Mmin(Mmax),
при N = 350,69 кН и M = -39,859 кН*м, поскольку в этом случае экцентриситет e0 = 267,01 мм < e0 =110 мм при выполненном ранее расчете на сочетание усилий Nmax и Mmax(Mmin), а нормальная сила меньше.