Гидродинамический расчёт

ФГБОУ ВО Новосибирский ГАУ

Кафедра механизации животноводства и переработки

Сельскохозяйственной продукции

 

 

Теплотехника

 

 

задания и методические указания по

выполнению контрольной работы

 

 

Новосибирск 2015

Кафедра механизации животноводства и переработки

Сельскохозяйственной продукции

 

УДК 621.1

ББК 31.3

 

Теплотехника: задания и методические указания по выполнению контрольной работы / Новосиб. гос. аграр. ун-т. Инженер. ин-т; сост. Е.А. Пшенов – Новосибирск, 2015. – 20 с.

 

Рецензент:

канд. тех. наук, доцент Е.А. Булаев

 

 

задания и методические указания по выполнению контрольной работы предназначены для студентов очной и заочной форм обучения по направлениям подготовки:

Агроинженерия;

Эксплуатация транспортно-технологических машин и комплексов;

Профессиональное обучение (по отраслям);

Продукты питания животного происхождения;

Технология продукции и организация общественного питания.

 

Утверждено и рекомендовано к изданию методическим советом Инженерного института (протокол № от г.).

© Новосибирский ГАУ, 2015

Введение

Значительную роль в развитии пищевых отраслей промышленности играют инженерные расчеты, способствующие глубокому пониманию изуча­емых процессов, представляющие основу проектирования машин и аппаратов. Базовые знания по расчету процессов и аппаратов будущий бакалавр должен получать в вузе.

Важное место в подготовке высококвалифицированных кадров пищевой промышленности занимает дисциплина «Теплотехника». На ее базе заложены основные принци­пы расчета тепло-массообменных процессов на основе термодинамики и тепломассообмена. Цель дисциплины – формирование представлений, знаний, умений и практических навыков в области рационального получения, преобразования и использования теплоты при производстве продукции пищевой отрасли.

Расчет теплообменного аппарата является комплексной проверкой знаний и навыков полученных в ходе изучения дисциплины. При выполнении данной контрольной работы у студентов формируется творческое осмысление полученных результатов, анализ и оценка происходящего теплового процесса и работоспособность проектируемого аппарата.

Для проведения расчета необходимо предварительно найти по справочникам физико-химические свойства перерабатываемых веществ (плотность вязкость и т. п.), составить материальные и тепловые балансы.

К расчётам следует приступить только после тщательного изучения теоретического материала по разделам дисциплины. В противном случае, расчёты будут носить формальный алгебраический характер без физического, инженерного понимания их сущности. Кроме того, в таком случае неизбежны многочисленные ошибки.

Пособие предназначено для студентов очной и заочной форм обуче­ния направления подготовки Агроинженерия, Эксплуатация транспортно-технологических машин и комплексов, Профессиональное обучение (по отраслям), Продукты питания животного происхождения, Технология продукции и организация общественного питания.

Рекомендуемый список литературы охватывает все разделы програм­мной дисциплины как по процессу теплопередачи, так и по устрой­ству, принципу действия теплообменных аппаратов и проектированию трубчатых и пластинчатых аппаратов.

 

 

задание

 

Задача. Спроектировать трубчатый теплообменник непрерывного действия. Исходные данные по вариантам взять из таблицы 1.

Таблица 1. Исходные данные для расчета трубчатого теплообменника

Последняя цифра шифра	Тип среды	Производительность, G (т/ ч)	Внутренний диаметр трубки, d (мм)	Толщина стенки трубки, δ (мм)	Длина трубки, l (м)	Предварительное число ходов, zn	Предпоследняя цифра шифра	Начальная температура среды, t1, (°C)	Конечная температура среды, t2 (°C)	Давление греющего пара, рп (МПа)
	вода			2,8						0,202
	молоко			2,8	0,8					0,145
	сливки			2,35						0,126
	вода				1,2					0,275
	молоко			2,8						0,146
	сливки			2,5	0,8					0,128
	вода			2,8	1,8					0,237
	молоко			2,35	1,6					0,146
	вода			2,8						0,172
	молоко			2,8	1,4					0,144

Методика расчёта трубчатого теплообменника

Таблица 2. Исходные данные для расчёта

Показатель	Единица измерения	Условное обозначение	Значение
Массовая производительность	т/ч	G
Температуры среды
начальная	°C	t1
конечная	°C	t2
Давление греющего пара	МПа	рп
Внутренний диаметр трубок	мм	d
Длина трубок одного хода	м	l
Предварительное число ходов	шт.	zn
Вид нагреваемого продукта
Материал теплоизоляции

Примечание: Материал теплоизоляции выбрать из таблицы 4 приложения в ходе расчета согласно рекомендациям.

Гидродинамический расчёт

Целью расчёта является определение режима движения и числа трубок в одном ходу теплообменника.

1.1. Определяем режим движения жидкости в нагревательных трубках при выбранной оптимальной технологической скорости из диапазона (0,6…1 м/с).

(1.1)

где υ – средняя скорость движения продукта, м/с;

d – внутренний диаметр нагревательных трубок, м;

n – коэффициент кинематический вязкости среды при средней температуре, м²/ с.

t_cp = 0,5 (t₁+ t₂) (1.2)

В таблице физических свойств продукта (см. Приложение) при t_cp методом интерполяции определяем значение n.

Объёмный расход продукта, м³/с:

(1.3)

где ρ – плотность продукта при средней температуре, кг/м³.

Значение ρ определяем интерполяцией по табличным данным в интервале температур.

1.2. Рассчитываем число трубок в одном ходу теплообменника (п_х)из уравнения постоянства расхода:

(1.4)

откуда определяем искомую величину

(1.5)

Тепловой расчёт

Целью расчёта является определение тепловых нагрузок в теплообменнике, расхода греющего пара и площади поверхности теплопередачи.

2.1. Необходимый расход тепла (Q, Вт) определяем по уравнению тепловой нагрузки:

Q = G·c· (t₂ – t_l)(2.1)

где G – массовая производительность, кг/с;

с – средняя удельная теплоёмкость продукта при t_cp, Дж /кг·К.

2.2. С другой стороны, эта же тепловая нагрузка, определяемая по основному уравнению теплопередачи, будет передана греющим паром продукту через боковые поверхности всех трубок

Q = K·F· ∆ t_cp (2.2)

где К – коэффициент теплопередачи, Вт/м²·К;

F – площадь поверхности теплопередачи, м²;

∆t_ср – средняя логарифмическая разность температур, °С.

2.3. Определяем среднюю логарифмическую разность температур ∆ t_ср.

(2.3)

где ∆ t_б – большая разность температур пара и продукта,

∆ t_м – меньшая разность температур пара и продукта.

∆t_б =t_n – t₁; ∆t_м = t_n – t₂ (2.4)

t_n – температура греющего пара, которую определяем по таблице свойств водяного насыщенного пара по величине заданного давления.

2.4. Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м²·К):

(2.5)

где α₁ – коэффициент теплоотдачи от пара к стенке, Вт/(м²·К);

δ_ст – толщина стенки трубки, м;

l_ст – коэффициент теплопроводности стенки, (l_ст = 16…18), Вт/(м·К);

α₂ – коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности стенки к жидкому продукту, Вт/(м²·К);

2.5 Определяем температуру конденсата:

(2.6)

где t_cт – средняя температура стенки, °С.

t_cт = 0,5· (t_п + t_cр) (2.7)

2.6. Рассчитываем α₁, Вт/(м²·К):

(2.8)

где l _к – теплопроводность конденсата, Вт/(м·К);

ρ _к – плотность конденсата, кг/м³;

m _к – динамическая вязкость конденсата, Па·с;

r – теплота парообразования, кДж/кг;

d_нар – наружный диаметр трубки, м.

d_нар = d +2· δ_ст, (2.9)

e – поправочный коэффициент:

здесь l_{к tст} – теплопроводность конденсата, при температуре стенки, Вт/(м·К);

m_{к tст} – динамическая вязкость конденсата, при температуре стенки, Па·с;

2.6. Рассчитываем а₂ из критериального уравнения Нуссельта:

- для ламинарного движения жидкости (Re < 2300):

(2.10)

- для турбулентного движения жидкости (Re > 2300):

(2.11)

где Pr – критерий Прандтля в потоке жидкого продукта;

Рr _ст – критерий Прандтля в пристеночном слое, который характеризуется более высокой температурой.

(2.12)

здесь с, μ, λ. определяем по таблицам физических свойств среды в приложении.

Аналогично определяем с_ст, μ_ст, λ_ст.

Gr – критерий Грасгофа.

(2.13)

здесь Δ t – разность температур стенки и продукта: Δ t = t_ст – t_ср;

b – коэффициент температурного расширения среды, 1/К.

(2.14)

здесь T= 0,5(Т_ст+Т_cp) – определяющая температура, К;

Зная величину Nu. определяем а₂

(2.15)

2.7. Рассчитываем площадь теплопередачи F из основного уравнения теплопередачи:

(2.16)

2.8. Фактическая площадь теплопередачи с учётом коэффициента использования поверхности нагрева j = 0,8 составит:

(2.17)

2.9. Определяем массовый расход греющего пара G_n

(2.18)

где i' – энтальпия греющего пара, Дж/кг;

i'' –энтальпия конденсата, Дж/кг.

2.10. Удельный расход греющего пара d_n

d_n = G_n / G (2.19)

3. Конструкторский расчёт

Цель расчёта - определение точного общего числа нагревательных трубок и габаритных размеров теплообменника.

3.1. Определяем фактическое число ходов z_ф:

(3.1)

3.2. Общее предварительное число трубок n₀:

n ₀ = п_х·z_ф (3.2)

Нагревательные трубки в аппарате располагают по сторонам правильных вписанных шестиугольников.

3.3. Число вписанных правильных шестиугольников, по сторонам которых располагают нагревательные трубки (а) определяем решением квадратного уравнения вида:

п ₀=3 а ²+3 а +1 → 3 а ²+3 а +(1– п ₀)=0 (3.3)

3.4. В приложении находим ближайшее стандартное (n_ос) общее число трубок при а = n_ос.

3.5. Количество трубок, попавших под перегородки при диагональном размещении последних n_пер = а.

3.6. Фактическое общее количество трубок (n_оф):

n_оф = n_ос – n_пер (3.4)

3.7. Рассчитываем внутренний диаметр корпуса теплообменника

D =1,15 ·j₁·d_н·n_оф^0,5 (3.5)

где j₁= 1,40…1,65 - коэффициент, учитывающий шаг размещения трубок.

3.8. Определяем толщину стенки корпуса δ_к:

(3.6)

где [ σ ] = 80 МПа – среднее допустимое напряжение при деформации растяжения стенок корпуса.

j ₂ = 0,75 – коэффициент ослабления корпуса за счёт сварного шва.

3.9. Наружный диаметр D_н корпуса аппарата, который включает в себя два барабана:

D_н =D+2δ_к (3.7)

3.10. Общая длина каждого барабана пастеризатора с учётом длин торцовых крышек (L):

L=l+ 2·0,15 ·l (3.8)

3.11. Проверяем конструктивное соотношение по устойчивости для корпуса (барабана).

L/ D_H ≤ 10 (3.9)

3.12. Рассчитываем диаметры патрубков в теплообменнике по формулам из уравнения расхода:

- для подачи и отвода продукта

(3.10)

- для подачи греющего пара

(3.11)

где υ_п – скорость движения пара, принимается 30 м/с;

-для отвода конденсата

(3.12)

где υ_к – скорость движения конденсата (принимается равной от 1…2 м/с).

Изоляционный расчёт

Цель расчёта - определение оптимальной толщины слоя изоляционного материала. По Правилам противопожарной безопасности температура наружной поверхности корпуса не должна превышать значения t₂ = 40°С. По нормам БЖД температура воздуха в цехе в среднем должна составлять t_в = 22°С.

Толщина слоя тепловой изоляции должна быть такой, чтобы потери тепла, происходящие в результате конвекции и лучеиспускания, были минимальными и не превышали 5% от тепла, поступающего с греющим паром, что соответствует технико-экономическим требованиям, предъявляемым к тепловому оборудованию. Расчёты показывают, что в большинстве случаев теплопотери существенно менее 5% процентов от поступившего тепла.

В качестве изоляционного материала выбираем либо совелит, либо асбозурит или другие материалы, имеющие относительно низкие значения коэффициентов теплопроводности l₂. Наружная поверхность изоляции будет покрашена масляной краской светлых тонов слоем толщиной δ₃ = 1 мм с l ₃= 0,233 Вт/(м·К).

4.1. Рассчитываем коэффициент теплоотдачи (а_к) конвекцией при свободном движении газов (воздуха) от наружной поверхности изоляции к воздуху в цехе. С этой целью решаем критериальное уравнение Нуссельта (в первом приближении - для турбулентного режима).

Nu = 0,15·(Gr·Pr)^0,333 (4.1)

где Nu - критерий Нуссельта, характеризующий интенсивность теплоотдачи конвекцией.

Gr – критерий Грасгофа, характеризующий подъёмную силу при конвекции воздушных потоков.

Рr – критерий Прандтля, характеризующий физические свойства воздуха.

(4.2)

где l –определяющий линейный размер для потока воздуха. Для горизонтального двухбарабанного пастеризатора (теплообменника)

l = 2· D_н (4.3)

β – коэффициент температурного расширения воздуха, 1/°С:

(4.4)

∆ t – средний температурный напор между поверхностью и воздухом.

∆t= t₂ – t_в (4.5)

n – кинематический коэффициент вязкости воздуха при t_в, м² / с.

По таблице физических свойств воздуха в Приложении при t_в находим значение Рr. Вычисляем произведение (Gr·Рr). Если (Gr·Рr) > 1·10⁹,то имеет место турбулентный режим движения воздуха. Если (Gr·Рr) < 1·10⁹,то имеет место ламинарный режим движения воздуха. В этом случае используют критериальное уравнение Нуссельта вида:

Nu = 0,54·(Gr·Pr)^0,25 (4.6)

при этом зная величину Nu определяем а_к

(4.7)

откуда коэффициент теплоотдачи конвекцией (а_к):

(4.8)

4.3. Рассчитываем коэффициент теплоотдачи лучеиспускание (α_л) от наружной поверхности пастеризатора.

Действительная константа лучеиспускания (С) при ε = 0,86:

С = 4,96·ε (4.9)

Температурный коэффициент (β):

(4.10)

Коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием α_л

α_л = с·β (4.11)

4.4. Определяем суммарный коэффициент теплоотдачи (α, Вт/м² ·К)

α = α_к + α_л (4.12)

4.5. Средняя разность температур греющего пара и воздуха в цехе.

t_cp = t_n – t_в (4.13)

4.6. Удельные потери теплоты в окружающую среду (q), Вт/м²:

q = α· (t₂ – t_в) (4.14)

4.7. Коэффициент теплоотдачи от пара к воздуху (К)

K = q/t_cp (4.15)

4.8. Рассчитываем толщину слоя изоляции (δ ₂)

(4.16)

Расчёт теплопотерь

5.1. Определяем изолированную суммарную боковую поверхность двухбарабанного пастеризатора (F_бок).

F_бок =π· (D_н + 2· δ_из)· L (5.1)

5.2. Определяем изолированную суммарную торцевую поверхность двухбарабанного пастеризатора (F_тop).

F_тор = 2 ·π· (D_н² / 4)(5.2)

5.3. Определяем потери теплоты с изолированной поверхности пастеризатора (Q^из_пот).

Q^из_пот =q ·(F_бок+ F_тор) (5.3)

5.4. Коэффициент теплоотдачи от неизолированной поверхности

α_н = 9,74 + 0,07·∆t (5.4)

5.5. Определяем потери теплоты с неизолированной поверхности пастеризатора (Q^н_пот).

Q^н_пот= α_н· F_тор · (t₂ – t_в) (5.5)

5.6. Суммарные потери теплоты со всей поверхности теплообменника

Q_пот= Q^из_пот +Q^н_пот (5.6)

5.7. Относительные потери теплоты составляют (Q_отн)

Q_отн=Q_пот/Q (5.7)

Должно выполняться соотношение Q_отн < 5%. В противном случае выполняют перерасчёт толщины изоляционного слоя и затем перерасчёт теплопотерь.

Приложения

Таблица 1. Свойства насыщенного водяного пара в зависимости от давления

Давление рп, МПа	Давление рп, атм	Температура,   tп,°С	Плотность ρп, кг/м3	Энтальпия жидкости i", кДж/кг	Энтальпия пара i', кДж/кг	Теплота парообразования r, кДж/кг
0,00981	0,01	6,6	0,00760	27,7
0,00147	0,015	12,7	0,01116	53,2
0,00196	0,02	17,1	0,01465	71,6
0,00245	0,025	20,7	0,01809	86,7
0,00294	0,03	23,7	0,02149	99,3
0,00392	0,04	28,6	0,02820	119,8
0,0490	0,05	32,5	0,03481	136,2
0,00589	0,06	35,8	0,04133	150,0
0,00785	0,08	41,1	0,05420	172,2
0,00981	0,10	45,4	0,06686	190,2
0,01177	0,12	49,0	0,07937	205,3
0,01471	0,15	53,6	0,09789	224,6
0,01962	0,20	59,7	0,1283	250.1
0,02943	0,30	68,7	0,1876	287,9
0,03924	0,40	75,4	0,2456	315,9
0,04905	0,50	80,9	0,3027	339,0
0,05886	0,60	85,5	0,3590	358,2
0,06867	0,70	89,3	0,4147	375,0
0,07848	0,80	93,0	0,4699	389,7
0,08829	0,90	96,2	0,5246	403,1
0,09810	1,0	99,1	0,5790	415,2
0,11772	1,2	104,2	0,6865	437,0
0,13734	1,4	108,7	0,7931	456,3
0,15696	1,6	112,7	0,898	473,1
0,17658	1,8	116,3	1,003	483,6
0,1962	2,0	119,6	1,107	502,4
0,2943	3,0	132,9	1,618	558,9
0,3924	4,0	142,9	2,120	601,1
0,4905	5,0	151,1	2,614	637,7
0,5886	6,0	158,1	3,104	667,9
0,6867	7,0	164,2	3,591	694,3
0,7848	8,0	169,6	4,075	718,4
0,8829	9,0	174,5	4,556	740,0
0,981		179,0	5,037	759,6
1,0791		183,2	5,516	778,1
1,1772		187,1	5,996	795,1
1,2753		190,7	6,474	811,2
1,3734		194,1	6,952	826,7

 

Продолжение таблицы 1.

Давление рп, МПа	Давление рп, атм	Температура,   tп,°С	Плотность ρп, кг/м3	Энтальпия жидкости i", кДж/кг	Энтальпия пара i', кДж/кг	Теплота парообразование r, кДж/кг
1,4715		197,4	7,431	840,9
1,5696		200,4	7,909	854,8
1,6677		203,4	8,389	867,7
1,7658		206,2	8,868	880,3
1,8639		208,8	9,349	892,5
1,962		211,4	9,83	904,2
2,943		232,8	14,7
3,924		249,2	19,73
4,905		262,7	24,96
5,886		274,3	30,41
6,867		284,5	36,12
7,848		293,6	42,13
8,829		301,9	48,45
9,81		309,5	55,11

Таблица 2. Основные размеры (мм) стальных водогазопроводных труб (ГОСТ 3262-75)

Условный проход	Наружный диаметр	Толщина стенки труб
dy	d	легких	обыкновен­ных	усилен­ных
	10,2	1,8		2,5
	13,5		2,2	2,8
			2,2	2,8
	21,3	2,35	-	-
	21,3	2,5	2,8	3,2
	26,8	2,35	-	-
	26,8	2,5	2,8	3,2
	33,5	2,8	3,2
	42,3	2,8	3,2
			3,5
			3,5	4,5
	75,5	3,2		4,5
	88,5	3,5		4,5
	101,3	3,5		4,5
			4,5
			4,5	5,5
			4,5	5,5

Таблица 3. Физические свойства теплоизоляционных материалов

Наименование материала	Плотность, ρ, кг/м3	Теплопроводность, λ, Вт/м·К	Предельная температура применения, °С
Асбозурит Д		0,186
Асбозурит ДИ		0,093
Асбозурит Т		0,23
Вата стеклянная		0,0505
Войлок отеплённый		0,052
Минеральная вата		0,058
Новоасбозурит- 600		0,145
Полихлорвинил		0,058
Пеностекло		0,082
Совелит		0,1
Шлак котельный		0,24

Таблица 4. Число труб при разбивке по шестиугольникам для трубчатых теплообменников

 

Число шестиугольников (а)	Число труб
По диагонали	Общее без учёта сегментов	Общее в аппарате noc

Таблица 5. Основные физические свойства воды

t, ºC	ρ, кг/м3	с, кДж/(кг·К)	λ, Вт/(м·К)	μ·10-6, Па·с	ν·10-6, м2/с	Pr
	999,8	4,24	0,551	1788,5	1,79	13,7
	999,7	4,228	0,563	1528,8	1.540	11,3
	998,9	4,211	0,586		1.100	8,15
	998,55	4,209	0,5925	1063,3	1,05	7,605
	998,2	4.207	0,599	999,6	1.000	7,06
	996,9	4.207	0,608	896,7	0.910	6,2
	995,6	4,203	0,618	800,7	0,805	5,5
	993,9	4,203	0,626	715,4	0,72	4,85
	992,2	4,203	0,634	652,7	0,659	4,3
	990,1	4,203	0,641	602,7	0,615	3,9
		4,203	0,648	548,8	0,556	3,56
	985,6	4,203	0,654	504,7	0,515	3,25
	983,2	4,207	0,659	470,4	0,479
	980,5	4,211	0,664	436,1	0,445	2,75
	977,7	4,215	0,668	405,7	0,413	2,56
	974,8	4,215	0,671	377,3	0,385	2,35
	971,8	4,219	0,675	355,7	0,366	2,23
	968,5	4,224	0,678	347,9	0,347	2,1
	965,3	4,228	0,68	314,6	0,326	1,95
	961,8	4,23	0,6815	298,4	0,3105	1,85
	958,3	4,232	0,683	282,2	0,295	1,75

Таблица 6. Основные физические свойства молока

t, ºC	ρ, кг/м3	с, кДж/(кг·К)	λ, Вт/(м·К)	μ·10-6, Па·с	ν·10-6, м2/с	Pr
	1032,6	3,868	0,486	2965,6	2,87	30,20
	1031,7	3,870	0,489	2469,6	2,39	20,00
	1030,7	3,880	0,492	2097,2	2,04	17,00
	1028,7	3,890	0,495	1784,0	1,74	14,30
	1027,3	3,895	0,499	1529,0	1,50	11,80
	1024,8	3,900	0,500	1323,0	1,30	10,60
	1023,2	3,906	0,501	1196,0	1,16	9,05
	1020,9	3,910	0,506	1078,0	1,02	7,50
	1018,8	3,918	0,510	940,8	0,92	7,00
	1015,9	3,870	0,516	852,6	0,84	6,50
	1014,0	3,867	0,517	764,4	0,76	6,00
	1011,1	3,850	0,518	705,6	0,70	5,35
	1008,7	3,850	0,520	646,8	0,65	5,00
	1005,2	3,850	0,524	617,4	0,62	4,65
	1003,0	3,850	0,528	588,0	0,58	4,40
	1000,3	3,850	0,530	568,4	0,56	4,20
	996,0	3,850	0,530	558,6	0,54	4,12
	999,0	3,850	0,531	548,8	0,52	4,07
	990,0	3,850	0,538	539,0	0,49	4,00
	887,0	3,850	0,542	529,2	0,48	3,84

Таблица 7. Основные физические свойства сливок

t, ºC	ρ, кг/м3	с, кДж/(кг·К)	λ, Вт/(м·К)	μ·10-3, Па·с	ν·10-3, м2/с	Pr
	1002,2	3,268	0,286	78,4	0,07848
	1002,2	3,687	0,295	39,2	0,03924
	996,9	4,119	0,306	17,2	0,01717
	993,9	4,022	0,317	11,8	0,01177
	991,5	4,106	0,321	8,9	0,00883	114,75
		3,855	0,324	7,0	0,00687	81,50
		3,687	0,329	5,5	0,00540	64,35
		3,570	0,334	4,5	|0,0044	47,20
		3,612	0,340	4,2	0,00392	36,00
		3,599	0,345	2,6	0,00255	26,00
		3,599	0,351	2,57	0,00252	25,55
		3,603	0,358	2,57	0,00250	25,10
		3,603	0,367	2,54	0,00247	23,10
		3,603	0,381	2,54	0,00245	23,10
		3,603	0,390	2,54	0,00245	23,00
		3,603	0,398	2,55	0,00245	23,00
		3,603	0,395	2,54	0,00244	22,50
		3,603	0,395	2,53	0,00243	22,00
		3,603	0,395	2,52	0,00242	21,75
		3,603	0,395	2,50	0,00240	21,63

Таблица 8. Физические свойства сухого воздуха при атмосферном давлении

t, oC	ρ кг/м3	с, кДж/кг·К	λ·10-2 Вт/м·К	μ·10-6, Па·с	ν·10-6, м2/с	Рr
	1,293	1,005	2,44	17,17	13,28	0,707
	1,247	1,005	2,51	17,66	14,16	0,705
	1,205	1,005	2,59	18,15	15,06	0,703
	1,165	1,005	2,67	18,64		0,701
	1,128	1,005	2,76	19,13	16,96	0,699
	1,093	1,005	2,83	19,62	17,95	0,698
	1,06	1,005	2,89	20,11	18,97	0,696
	1,029	1,009	2,96	20,6	20,02	0,694
	1,000	1,009	3,05	21,09	21,09	0,692
	0,972	1,009	3,13	21,48	22,1	0,69