Крановая нагрузка зависит от категории эксплуатационной нагрузки. Категория эксплуатационной нагрузки I. Для такой категории максимальное вертикальное давление ноги крана (перегружателя) на рельс 35т. Количество колес в опоре 8.
В расчете строим линию влияния опорной от единичной крановой нагрузки для двух смежных продольных пролетов эстакады. Максимальная нагрузка на поперечную раму при действии 2 сближенных кранов. Ногу соседнего крана располагаем так, чтобы между крановыми колесами основного и соседнего крана было расстояние 2,5м.
Максимальная вертикальная крановая нагрузка определяется как сумма произведений усилий колёс крана Рі на ординаты линии влиянии под соответствующими силами.
Рі=РкатSV×к=35(0,5+0,62+0,72+0,95)×2×0,8=156,24т
Нагрузки от ж.д.
Передача ж.д на расчетную опору:
- если ж.д. нагрузка находится на оси опоры, то нагрузка полностью передаётся на сваю;
- если ж.д. нагрузка находится не оси опоры, то нагрузка на рассматриваемые опоры определяем по принципу однопролетной балки.
Определяем нагрузку от ж.д.
Рж.д =1,4* а где а – продольный шаг
Рж.д=1,4×2,5=3,5т
Определение нагрузок на расчетную сваю от складируемых нагрузок.
1) Р определяется по грузовым площадям, приходящимся на одну опору:
Р= а×в×q q – категория нагрузок
Р q0 =5,25×0,75×2 =7,875 т.
Р q1 =(5,25-2)*5,25*4 =15,0 т.
R 1 =(Р q0 *r1+ Р q1* r2)/b=(7.875*7.63+68,25*1.62)/5.25= 32,51 т - нагрузка на 1-ю сваю
R2=(3.63*68.25-2.3*7.875)/5.25=43.62 т – нагрузка на 2-ю сваю
Р q1 =3,25×5,25×4 =68,25 т.
Р q2 =2*5,25*6 =63 т.
R’ 2 =(Р q0 *r1+ Р q1* r2)/b=(3,62*68,25+63)/5.25= 59,06 т - нагрузка на 2-ю сваю
R3=(1,63*68.25+4,25*63)/5.25=72,19 т – нагрузка на 3-ю сваю
Общая нагрузка на 2-ю сваю от склад. грузов = R’ 2+ R2=102,6 т
Все нагрузки сводим в таблицу
| №п/п | Вид нагрузки | Нагрузка на сваи | ||
| I ряд | II ряд | III ряд | ||
| Собственный вес сваи | 10,12 | 9,22 | 9,22 | |
| Вес верхнего строения | 20,12 | 40,24 | 36,98 | |
| Крановая нагрузка | 156,24 | - | ||
| Ж.д состав | - | 3,5 | - | |
| Складских грузов | 32,5 | 102,60 | 72,2 | |
| Вертикальная составляющая от гориз. нагрузки | 8,46 | |||
| Сумма сочетание нагрузок | 227,44 | 155,56 | 118,4 |
Проверка оторочки на горизонтальные нагрузки
Оторочки-эстакады уязвимы на действие горизонтальных нагрузок, поэтому расчёт на действие этих нагрузок является обязательным.
Источники горизонтальных нагрузок:
а) швартовная нагрузка
б) распорная составляющая от нагрузки крана
Определение швартовной нагрузки
Швартовные тумбы ставят только на опорах, учитывая продольный шаг свай-оболочек.
.
Нагрузка на швартовную тумбу зависит от мощности тумбы. Заданная мощность тумбы S = 63 т.
Поперечная составляющая швартовной нагрузки определяется по формуле:
,
где 
- углы наклона швартова;
- нормативная нагрузка на 1 тумбу.
Швартовная нагрузка, приходящаяся на поперечный швартовный ряд свай определяется по формуле:
,
где а = 5,25м - продольный шаг свай-оболочек.
Определение горизонтальной нагрузки от крана
Горизонтальная нагрузка от крана определяется по формуле:
,
где 
– горизонтальная нагрузка от ноги крана.
Определение суммарной горизонтальной нагрузки
Суммарная горизонтальная нагрузка определяется по формуле:
Проверяем условие устойчивости оторочки на действие суммарной горизонтальной нагрузки:
,
где 
- глубина защемления от конца сваи-оболочки, м;
- жесткость сваи-оболочки (
);
- смещение сваи-оболочки (для ж/б свай допускается 
1,0 см)
Тогда для первой сваи:
- условие выполняется
Рис. 2 Схема смещения сваи от действия горизонтальной нагрузки
Определение глубины забивки свай.
Определяем согласно СНиП 2.02.03-85г.
где gс – коэффициент работы сваи в грунте, gс=1;
gg – коэффициент надежности по грунту, gg=1,4;
gCR и gcf – коэффициенты учитывающие вливание способа погружения свай, для свай призматических = 0,9;
R – расчетное сопротивление грунта под нижнем концом сваи; определяется по таблице 1 СниП в зависимости от глубины погружения и свойств грунта основания.
f – средневзвешенное значение сопротивление слоя грунта основания на боковой поверхности сваи;
а – поперечное сечение свай, для свай призматических=0,2025 м2;
u = 1,8 м – наружный периметр сваи.
Расчет глубины погружения ведем для каждой расчетной сваи отдельно.
Свая 1
Первоначальная длина сваи принята 17 метров, тогда глубина погружения равна 5.5 метров.
Р=227,44 т.
R =140 тс\м2
f =2,5 тс\м2 грунт – песок средний
м
 |
Следовательно, принятую ранее глубину погружения сваи следует увеличить. При этом следует произвести корректировку.
Примем длину сваи 23 метров, тогда глубина погружения равна 11.5 метров.
Р=227,44 т.
R =180 тс\м2
f =3,8 тс\м2 грунт – глина
= 30 м.
Следовательно, принятую ранее глубину погружения сваи следует увеличить. При этом следует произвести корректировку.
Примем длину сваи 28 метров, тогда глубина погружения равна 16.5 метров.
Р=227,44т.
R =210 тс\м2
f =4,3 тс\м2 грунт – глина
= 19.6 м.
Исходя из полученных результатов, принимаем длину сваи равной 20 м, а глубину забивки сваи 8,5 м
Свая 2
Первоначальная длина сваи принята 20 метров, тогда глубина погружения равна 8,5 метров.
Р =155,56 т.
R =280 тс\м2
f =3,2 тс\м2
= 12,0м.
Исходя из полученных результатов, принимаем длину сваи равной 20 м, а глубину забивки сваи 8,5 м
Свая 3
Первоначальная длина сваи принята 20 метров, тогда глубина погружения равна 4 метров.
Р =118,4 т.
R =280 тс\м2
f =3,2 тс\м2
= 10 м.
Исходя из полученных результатов, принимаем длину сваи равной 20 м, а глубину забивки сваи 8,5 м.
6. Расчет оторочки-больверка
Краткое описание конструкции оторочки.
Расчет оторочек перед существующими сооружениями аналогичен расчету «чистых» больверков. Отличие состоит в том, что требуется определить давление грунта на больверк, экранированный старым сооружением. Статический расчет заанкерованных больверков выполняют графоаналитическим методом. В основу этого метода положено известное положение графостатики о том, что силовой и веревочный многоугольники этой системы сил должны быть замкнуты. Расчет выполняется для одного метра по длине причала.
Оторочка-больверк имеет основное достоинство - минимальный вынос линии кордона в акваторию, что часто является решающим фактором. Существуют, однако, и недостатки – это сложность производства работ по прокладке анкерных тяг и анкеровке элементов.
Минимальное расстояние между оторочкой и существующим сооружением необходимо принять равным допустимому для производства работ по возведению оторочки, т.е. оторочка должна располагаться за пределами каменной постели перед существующей конструкцией.
Исходя из выше изложенного принимаем вынос линии кордона = 2,742 м.
Сбор нагрузок.
1) Нагрузка от кранового оборудования (интенсивность равномерно распределенной нагрузки) определяется по формуле:
,
где Рк = 350 кН – нагрузка на ногу крана;
b = 1,2 – ширина участка распределения нагрузки;
lэ = 14,6 длина участка распределения крановой нагрузки.
= 39,95 кН/м2.
Графоаналитический способ расчета
1) Определим расчетные точки на плоскости восприятия давления грунта (проходит по оси замков)
Нагрузки (крановая, эксплуатационная) начинают действие в точках, полученных на пересечении расчетной плоскости и плоскости, проведенной под углом призмы обрушения 
= 30,5° из точки начала действия нагрузки.
2) Вычерчиваем схему стенки в принятом масштабе (1см=1м). Подсчитываем ординаты активного и пассивного давления грунта для указанных сечений по высоте стенки и строим эпюры активного и пассивного давления грунта, а затем суммарную эпюру давления.
Ординаты активного давления определяем по формуле:
,
где 
– интенсивность распределенной нагрузки на поверхности причала, передающаяся по плоскости обрушения грунта в сечение, для которого определяется давление, кПа;
- суммарное вертикальное давление от слоев грунта, лежащих выше i-той точки, для которой подсчитывается давление, кПа;
Сi – сцепление i-того слоя грунта, кПа;
- коэффициенты горизонтальных составляющих активного давления грунта и от сил сцепления.
Строим эпюру активного давления грунта на стенку
Рассчитываем силосное давление
;
Для сыпучих грунтов:
; 
Для связных грунтов:
, где p=c/tgφ
| отм. | Z | Z/h0 | mi | γmih0 | Ϭzi-1сил | 1-mi | Ϭzi-1 (1-mi) | Ϭziсил | Ϭaсил |
| 4.7 | 108,04 | 32,412 | |||||||
| 5.7 | 0.1212 | 0,114 | 10,06 | 0,886 | 105,78 | 31,73 | |||
| 6.7 | 0.2424 | 0,215 | 18,98 | 0,785 | 103,79 | 31,14 | |||
| 7.7 | 0.3636 | 0,305 | 26,92 | 0,695 | 102,01 | 30,6 | |||
| 8.26 | 3.56 | 0.4315 | 0,351 | 30,98 | 0,6949 | 101,1 | 30,33 | ||
| 9.26 | 4.56 | 0.553 | 0,425 | 37,52 | 0,575 | 99,64 | 29,89 | ||
| 10.26 | 5.56 | 0.674 | 0,49 | 43,25 | 0,51 | 98,35 | 29,5 | ||
| 11.5 | 6.81 | 0.825 | 0,561 | 49,52 | 0,439 | 96,95 | 29,09 | ||
| 11.5 | 96,95 | 96,95 | 96,95 | 21,51 | |||||
| 12.246 | 0.746 | 0,092 | 0,088 | 6,923 | 96,95 | 0,912 | 88,42 | 95,34 | 20,93 |
| 12.246 | 95.34 | 95.34 | 95,34 | 24,1 | |||||
| 13.246 | 0,123 | 0,116 | 10,09 | 95.34 | 0,884 | 84.28 | 94,37 | 23,59 | |
| 14.246 | 0,246 | 0,218 | 18,96 | 94.37 | 0,782 | 73.8 | 92,76 | 23,2 | |
| 14.246 | 92.76 | 92.76 | 92,76 | 27,3 | |||||
| 15.246 | 0,109 | 0,103 | 8,803 | 92.76 | 0,897 | 83.206 | 92,01 | 27,4 | |
| 16.246 | 0,218 | 0,196 | 16,75 | 92.01 | 0,804 | 73.98 | 90,73 | 28,08 | |
| 17.246 | 0,326 | 0,278 | 24,78 | 90.73 | 0,722 | 65.51 | 90,29 | 28,1 | |
| 17.9 | 3.654 | 0,398 | 0,328 | 28,03 | 88.3 | 0,672 | 63.2 | 90,1 | 28,5 |
Ординаты пассивного давления грунта в прямом отпоре определяем по формуле:
,
где 
- вертикальное давление от слоев грунта, расположенных выше рассматриваемого сечения со стороны акватории, кПа;
- коэффициенты горизонтальных составляющих пассивного давления грунта, а также пассивного давления грунта от сил сцепления.
Эпюра пассивного давления грунта:
Подсчитав ординаты активного и пассивного давления грунта, строим эпюры активного и пассивного давления, принимая закон изменения давления в однородном слое грунта линейным.
При построении суммарной эпюры давления грунта на стенку сооружения в соответствующих сечениях по высоте стенки от большей ординаты отнимаем меньшую ординату и откладываем со стороны большей ординаты давления.
4) Суммарную эпюру давления грунта разбиваем по высоте на отдельные участки высотой 0,5…1,5 метра и подсчитываем равнодействующие отдельных участков эпюр, численно равные площадям этих эпюр, кН.
5) Разбиваем суммарную эпюру на участки высотой 1-1,5 м, определяем равнодействующую участков;
6) Строим схему сил, действующих на стенку, для чего силы располагаем на уровне центров тяжестей соответствующих участков эпюр. При этом силы активного давления грунта направлены в сторону акватории, а силы пассивного давления (пассивного отпора грунта) в сторону берега.
Строим силовой многоугольник с учетом швартовной нагрузки Ешв. 7) Затем строим веревочную кривую. Продлеваем линии действия всех активных и пассивных сил с Ешв на 0,4 м выше поверхности причала. Затем из произвольной точки пространства параллельно нулевому лучу силового многоугольника активных сил проводится линия до пересечения с линией действия Ешв. Далее проводим прямые параллельно наклонным лучам силового многоугольника до пересечения с линиями действия соответствующих сил. При этом прямая, параллельная нулевому лучу, пересекает линию действия швартовной нагрузки; прямая, параллельная швартовному лучу, проходит от швартовной силы до пересечения с линией действия первой силы и т.д.
8) Глубина погружения гибкой стенки не является окончательной. Для обеспечения полного защемления шпунта в грунте необходимо к расчетной глубине t0 прибавить дополнительную глубину погружения Dt. Величину Dt определяем по формуле:
,
где 
- равнодействующая обратного пассивного отпора грунта на глубине t0; для её определения необходимо из полюса О провести луч параллельно замыкающему лучу веревочной кривой до пересечения с активными силами силового многоугольника. Расстояние от точки пересечения до силы, которая соответствует последнему лучу веревочной кривой, принятое с учетом масштаба сил, есть величина силы ;
- вертикальное давление от временной эксплуатационной нагрузки на поверхности причала и от собственного веса, определенное до глубины t0 со стороны активного давления грунта, кПа;
- вертикальное давление от собственного веса грунта со стороны пассивного отпора грунта, кПа;
- коэффициенты горизонтальных составляющих активного и пассивного давления грунта, а также от сил сцепления.
.
Расчетная глубина погружения лицевой стенки при полном её защемлении из условия работы сооружения на устойчивость определяем по формуле:
,
отсюда 
.
9)Сгибающий момент, полученный в результате расчета по методу упругой линии, имеет завышенное значение, поскольку в результате гибкости стенки происходит перераспределение давления почвы, причем давление в пролете уменьшается, а к анкерной опоре увеличивается. Для учета влияния этого перераспределения найденный графоаналитическим расчетом сгибающий момент Мmax следует уменьшить путем умножения на коэффициент mс, который учитывает перераспределение давления почвы на стенку больверка за счет ее деформации и перемещения. Величина нормативного сгибающего момента в пролете шпунта на 1 элемен
Нормативный сгибающий момент равный
,
- максимальная ордината веревочной кривой, м;
- полюсное расстояние;
Учитывая перераспределение почвы на стенку больверка за счет ее деформации и перемещения
Мрасч= γm γf γla γca Мрасч
где
γm=1,15 – коэффициент надежности по назначению сооружения;
γf =1,25 – коэффициент надежности по нагрузке;
γla =1 – коэффициент надежности сочетания нагрузок
γca = 0,95 – дополнительный коэффициент условий работы при расчете прочности.
Максимальный расчетный момент равный
Профиль шпунта подбираем по величине необходимого момента сопротивления пересечения, определяемого по формуле
где
Ry – расчетное сопротивление стали по границе текучести
Ryn – нормативное сопротивление стали;
gс – коэфициент условий работы, равный 1.
Для расчета принимаем трубошпунт 1016х12 с моментом сопротивления 4383 см3/м
Расчёт анкерной стенки
При расчете анкерной стенки рассматривают вопросы устойчивости и прочности стенки.
Устойчивость анкерной стенки
В качестве нагрузок на анкерную стенку принимаем усилие в анкерной тяге, определенное на 1 метр причала, и активное давление грунта, действующее в том же направлении.
Эпюра активного давления грунта и эпюры пассивного давления грунта принимаются в пределах от подошвы плиты до поверхности причала.
Устойчивость плиты проверяется из условия:
,
где 
- те же коэффициенты, что и в предыдущих формулах;
- дополнительный коэффициент условий работы, при расчете устойчивости анкерных плит =1,55;
- усилие в анкерной тяге на 1 метр длины причала, кН;
- равнодействующая эпюры активного давления грунта, кН;
- равнодействующая пассивного давления грунта, кН.
1) Определение ординат активного давления грунта:
2) Определение ординат пассивного давления грунта:
После построения суммарной эпюры давления грунта, разбиваем ее по высоте на отдельные участки высотой 0,5...1,0 м и вычисляем равнодействующие отдельных участков эпюр, численно равные площадям этих участков.
Проверяем условие устойчивости:
условие устойчивости анкерной стенки выполняется
Расчет анкерной тяги
Анкерная тяга работает на растяжение. Для определения диаметра анкерной тяги необходимо определить усилие, приходящееся на одну тягу по формуле:
,
где та - коэффициент, учитывающий перераспределение давления на лицевую стенку, а также неравномерность натяжения анкерных тяг (для стенок с предварительным натяжением анкерных тяг 1,3);
la – шаг анкерных тяг вдоль причала, la =2,34 м;
Ra – усилие в анкерной тяге, приходящееся на один метр вдоль причала, кН; для определения Ra из полюса О силового многоугольника проводим луч, параллельный замыкающему лучу веревочной кривой, до пересечения с линией активных сил. Тогда расстояние от точки пересечения до начала первой силы на силовом многоугольнике, умноженное на масштаб сил, даст величину усилия в анкерной тяге, Ra = 210 т;
кН.
Необходимый из условия прочности диаметр анкерной тяги определяем по формуле:
,
где gn, gf, glc - коэффициенты надежности, по назначению сооружения 
; по нагрузке 
; сочетания нагрузок 
;
gca – дополнительный коэффициент условий работы, при работе на растяжение 
;
a - угол наклона анкерной тяги к горизонту, 
;
Ry – расчетное сопротивление материала анкерной тяги, для стали марки ВСт3сп 
;
gс=0,9;
;
Полученный диаметр тяги в см округляем до ближайшего унифицированного размера, принимаем da= 80 мм.
Определим длину анкерной тяги аналитическим способом
t0=6,0 t1=2,26 Hcm=9,75
j2=180 j1=280
7. Расчет общей устойчивости сооружения на сдвиг по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения.
Определяем критическую точку вращения.
x = 0,1Нп = 0,9 м
у = 0,3Нп = 2,64 м
Радиус получаем графически и равна 21,89 м.
Полезное равномерно распределенная нагрузка располагается следующим образом: из центра круга проводим вертикаль и наклонен к ней радиус под углом φ засыпки. Из точки А - точки пересечения ставим перпендикуляр к поверхности засыпки и получаем точку В, распределенная нагрузка располагаем правее - это невыгодное расположение нагрузки при расчете общей устойчивости.
Массив грунта, замкнутый в круг скольжения, разбиваем на ряд столбов шириной
в = 0,1R = 0,1 * 21,89 = 2,189 м и считаем вес каждого столба по формуле
Gi = hi*γi*bi,
где hi - высота столба, м
γi - удельный вес грунта, кН / м3
bi - ширина столба, м
Раскладываем вес на составляющие: содержащую N, кН - располагается перпендикулярно касательной в точке приложения силы и силу скольжения r, кН - проходит по касательной в сторону скольжения.
Содержащие силы определяется по формуле
Ni = Gi • cos α i • tgφ,
Силу скольжения определяем по формуле
Ri = Gi • sinα
a - отношение расстояний от точки приложения силы к поверхности засыпки к радиусу.
В расчете не учитывается работа свай существующей конструкции, перерезают поверхность скольжения.
Расчет ведем в табличной форме
| Номер отсека | Вес отсека, кН | sinαi | cosαi | tgɥi | Fi кН | Ri кН | |
| Формула подсчета | gi | ||||||
| 11,4*9,5+3,8*9,3+1,7*18 | 174,24 | 0,141 | 0,999 | 0,325 | 56,536 | 24,589 | |
| 3,3*9,5+1,3*9,3+0,9*18+4789 | 0,412 | 0,988 | 0,325 | 1555,817 | 1997,950 | ||
| 9,9*9,5+4,3*9,3+3,5*11+3,2*18 | 193,74 | 0,242 | 0,970 | 0,325 | 61,080 | 46,870 | |
| 8,4*9,5+4,3*9,3+5,9*11+3,7*18 | 251,29 | 0,342 | 0,940 | 0,325 | 76,725 | 85,946 | |
| 6,3*9,5+4,4*9,3+5,9*11+6,2*11 | 233,87 | 0,454 | 0,891 | 0,325 | 67,707 | 106,175 | |
| 3,5*9,5+4,3*9,3+14,8*11+2,1*18+6,8*24 | 0,545 | 0,839 | 0,325 | 119,083 | 238,007 | ||
| 0,5*9,5+3,8*9,3+21,6*11+2,2*18+3,9*24 | 410,9 | 0,656 | 0,755 | 0,364 | 112,871 | 269,575 | |
| 0,4*9,3+18,7*11+2,1*18+1,9*24 | 298,82 | 0,743 | 0,669 | 0,532 | 106,315 | 222,067 | |
| 0,7*18+18,4*11 | 0,848 | 0,530 | 0,577 | 65,779 | 182,330 | ||
| 7,9*11 | 86,9 | 0,946 | 0,326 | 0,577 | 16,334 | 82,166 | |
| 11,4*9,5+1,6*9,3+1,77*18 | 0,052 | 0,999 | 0,325 | 50,294 | 8,112 | ||
| 10,9*9,5+2,7*9,3+1*11 | 139,7 | 0,156 | 0,988 | 0,325 | 44,832 | 21,854 | |
| 9,9*9,5+3,8*9,3 | 129,4 | 0,242 | 0,970 | 0,325 | 40,796 | 31,305 | |
| 8,4*9,5+3,8*9,3 | 115,1 | 0,342 | 0,940 | 0,325 | 35,143 | 39,367 | |
| 6,3*9,5+3,8*9,3 | 95,19 | 0,454 | 0,891 | 0,325 | 27,558 | 43,215 | |
| 3,5*9,5+3,8*9,3 | 68,59 | 0,545 | 0,839 | 0,325 | 18,691 | 37,357 | |
| 0,5*9,5+3,5*9,3 | 37,3 | 0,656 | 0,755 | 0,364 | 10,246 | 24,471 | |
| Σ | 2465,807 | 3461,355 |
Сила сцепления
Σci*l=366,31кН
где с - сцепление по соответствующему грунта основания
l-длина отрезка, по которому приложено сцепления
Проверка устойчивости на сдвиг проводится за следующей формуле
γlc F ≤ γc / γn R
где γlc = 1 - коэффициент сочетания нагрузок;
γc = 1,15 - коэффициент условий работы;
γn = 1,15 - коэффициент надежности сооружений, зависящий от класса капитальности (3кл);
F = Σrи - расчетное значение сил сдвига;
R = ΣNи + Σcl - расчетное значение содержащих сил.
1 * 2465,8 ≤ 1,15 / 1,15 * (3461,355 + 366,31)
2342,51 ≤ 3827,67
Условие устойчивости сооружения на сдвиг выполняется.
Коэффициент запаса находим по формуле
К = 
коэффициент запаса равен
К = 1,6
8. Перечень очередности производства работ по реконструкции.
Устройство оторочки в виде эстакады предусматривает проведение следующих основных работ:
- разборка верхнего строения;
- углубление дна с устройством откоса;
- забивка свайного поля оторочки;
- крепление причального откоса (отсыпка камня);
- монтаж верхнего строения оторочки (монтаж ригелей, установка плит верхнего строения навеска бортовых балок);
- демонтаж подкрановых и железнодорожных путей, а также покрытия территории старого сооружения;
- устройство сопряжения оторочки с существующим сооружением;
- монтаж подкрановых и ж. д. путей, устройство покрытия территории, обустройство причала.
Устройство оторочки в виде сооружения типа «больверк»
предусматривает проведение следующих основных работ:
- демонтаж верхней части старого сооружения до отметки погружения анкерных тяг;
- забивка лицевой стенки оторочки;
- первая очередь засыпки;
- снятие слоя грунта засыпки, для прокладки анкерного устройства;
- устройство анкерной стенки;
- монтаж анкерных тяг;
- монтаж оголовка;
- вторая очередь засыпки грунта;
- углубление дна с устройством котлована под причал;
- монтаж подкрановых и ж. д. путей, устройство покрытия территории, обустройство причала.
9.Сравнительная оценка вариантов реконструкции
Выбор варианта производится на основании технико-экономического сопоставления двух видов оторочек (оторочка-эстакада на стальных трубчатых сваях ø 1020х12 мм с верхним строением плитной системы; оторочка-больверк из металлического трубо-шпунта 1016х12 мм), которое заключается в расчете объемов и стоимости основных видов работ, подсчитанных на 100 п.м. сооружения.
Расчет ведется в табличной форме.
Объёмы и стоимость основных видов работ на 100 п. м. сооружения
Таблица 3
| № | Наименование конструктивных элементов и виды работ | Единицы измерения | Стоимость единицы, грн | Эстакада | Больверк | ||
| Объём | Стоимость, тыс. грн | Объём | Стоимость, тыс. грн | ||||
| Свайное основание | м3 | – | – | ||||
| Верхнее строение сборно-монолитное | м3 | 175,8 | – | – | |||
| Подпричальный откос из камня и щебня | м3 | 75,8 | – | – | |||
| Лицевая стенка из свай-оболочек | т | – | – | ||||
| Анкерные устройства | т | – | – | 67,3 | 42,9 | ||
| Анкерная ж/б стенка | м3 | – | – | 59,1 | 17,2 | ||
| Верхнее строение | м3 | – | – | 38,3 | |||
| Дноуглубление (20м от кордона) | м3 | 2,50 | 22,5 | 16,4 | |||
| Отсыпка грунта между стенками | м3 | 1,1 | – | – | 7,5 | ||
| Разборка бетона | м3 | 0,672 | 2,38 | ||||
| Итого стоимость, тыс. грн | 600,76 | 540,6 | |||||
| то же, 1 п. м, тыс. грн | 6,07 | 5,4 |
Технико-экономические показатели на 1 п.м. сооружения
Таблица 4
| Критерий показателей | Варианты | % отношение | Преимущества | |
| оторочка-эстакада | оторочка-больверк | |||
| Стоимость 1 п. м, грн | ||||
| Материалоёмкость по ж/б, 1 п.м. | ||||
| Трудоёмкость, м3: - по разборке бетона - земляные работы | ||||
| Вынос линии кордона, м | 11,8 | 1,9 | ||
| Продолжительность строительства, мес |
Вывод: в результате сравнения двух вариантов, выбирается вариант №2, т.к.
он имеет наименьшую стоимость и преимущества по многим
перечисленным позициям, таким образом, основной конструкцией выбирается оторочка-больверк.
10.Паспорт причального сооружения.
(по состоянию на " 21 " декабря 2014 г.)
1. Год постройки сооружения (первоначального) 1972 г.
2. Год реконструкции сооружения 2015 г.
3. № причального сооружения по генплану порта №5
4. Специализация причала строительные материалы.
5. основные размеры сооружения (оторочки):
§ длина причала 300 м.
§ глубина у кордона 11,5 м.
§ отметка кордона +2,5м.
6. тип конструкции причала:
§ старого больверк.
§ нового (оторочки) больверк из стальных трубчатых свай 820х10.
7. грунты засыпки и основания сооружения:
засыпка Над водой γ =17,8 кН/м3, под водой γ = 10,7 кН/м3, φ = 29°
основание супесь (γ=0,97 т/м3, φ=24°, с=1,1 т/м2),),
песок средний (γ=1,1 т/м3, φ=34°,),
глина (γ=0,93 т/м3, φ=16°, с=4,5 т/м2),)
8. Основные результаты расчета оторочки (глубина забивки свай, шпунта, показатель общей устойчивости и пр.) глубина забивки = 17,75 м
9. Допускаемые нагрузки на сооружений:
§ от крана 156,24 т.
§ от ж.д. состава 3,5 т.
10. Количество швартовых тумб на причале