ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ОПЫТОВ

ЗАДАНИЕ

1. Определить значение среднего коэффициента теплоотдачи для горизонтального цилиндра при свободном движении воздуха и установить его зависимость от температурного напора.

2. Обработать результаты опытов по средней теплоотдаче в обобщенном критериальном виде.

3. Построить зависимость , .

4. Составить отчет о выполненной работе.

 

ОПИСАНИЕ ЛАБОРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ И МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТА

Свободное движение - движение возникающее вследствие разности плотностей нагретых и холодных частиц жидкости. Подобное движение всегда возникает около тела, если температура этого тела отличается от температуры окружающей среды. Тогда в окружающей среде устанавливается неравномерное распределение температуры и свободное движение частиц жидкой или газообразной среды. По мере нагревания частицы жидкости или газа становятся легче и поднимаются вверх, а на их место поступают более холодные частицы. Теплота, воспринятая частицами жидкости или газа от тела, переносится в окружающую среду.

Количество перенесенной теплоты будет тем больше, чем большее скорость жидкости или газа, скорость тем больше, чем больше разность температур тела и окружающей его среды. Кроме того, интенсивность теплоотдачи зависит от физических свойств среды, от формы и положения в пространстве.

В настоящей работе требуется установить влияние температурного напора на значение среднего коэффициента теплоотдачи от горизонтальной трубки к окружающему воздуху при свободной конвекции.

Средний коэффициент теплоотдачи определяется по соотношению

; Вт/(м²·К), (2.1)

где тепловой поток от нагретого тела, передаваемый путем конвекции, Вт;

площадь поверхности тела м²;

температура поверхности тела, ºС;

температура окружающей среды, °С.

На рис. 1 приведена схема лабораторной установки, которая состоит из стальной полированной трубки 1 с внешним диаметром , длиной . Внутри трубки установлен электронагреватель 2. регулирование электрической мощности нагревателя осуществляется автотрансформатором 5. Напряжение и сила тока, потребляемая нагревателем, измеряются вольтметром 3 и амперметром 4.

Для измерения температурного поля на поверхности трубки вмонтировано шесть термопар типа хромель-копель.

Термоэлектродвижущая сила (термо-э.д.с.) термопар измеряется с помощью прибора ОВЕН 2ТРМ0, который подключается к термопарам через переключатель 7 типа IIМТ-12. Схема заделки термопар показана на рисунке

Ознакомившись с описанием установки и методикой измерений необходимо детально разобраться, в электрической схеме обогрева трубки. Далее следует заготовить протокол для записи измеряемых величин, (U I, , ) и проверить правильность подключения измерительных; приборов.

После того, как, установка подготовлена к работе и проверена исправность всех её элементов, включают нагреватель.

Принципиальная схема установки

 

Геометрия трубки указана на стенде:

d - диаметр трубки - 25 мм;

- длина трубки 1000 мм.

До наступления стационарного режима мощность нагревателя поддерживают постоянной в течение 50-70 мин. О наступлении стационарного режима свидетельствует постоянство показаний любой из шести термопар, установленных на внешней поверхности трубки.

Измеряются следующие величины; сила тока и падение напряжения в нагревателе, температура в шести точках (t_с1, t_с2, t_с3, t_с4, t_с5, t_с6) и температура окружающей среды .

Температура воздуха вдали от трубки измеряется ртутный термометром. Все измерения при данном температурном режиме проводятся три раза через 3-5 мин. Всего исследуется три температурных режима,

Вес измеренные величины заносятся в табл. 2.1 протокола измерений.

 

Таблица 2.1

Протокол измерений

№ п/п	U В	I A	Показания термопар	ºC

 

ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ОПЫТОВ

 

По среднему значению термопар, определяется величина средней температуры по поверхности цилиндра (трубки) t_с.

, ºС (2.2)

где: n - количество измерении.

Тепловой поток, передаваемый трубкой путем конвекции, определяется из равенства

, (2.3)

где: - полный тепловой поток, который передаётся от нагревателя.

, Вт (2.4)

где: - поправка на тепловое излучение трубки, определяется по формуле

, Вт (2.5)

где e - степень черноты поверхности трубки, в диапазоне температур t = 40 - 260 °С; e = 0.07 - 0.1;

- коэффициент излучения абсолютно чёрного тела;

F - площадь поверхности трубки, м;

- абсолютная температура окружающей среды и поверхности трубки соответственно, К.

Результаты экспериментов представляются графически в виде зависимости , где . Полученные результаты можно использовать и для других процессов, но необходимо экспериментальные данные обобщить и представить их в критериальном виде

. (2.6)

Обычно это уравнение имеет вид

, (2.7)

где: и n - экспериментальные постоянные;

. - критерий Нуссельта;

. - критерий Релея;

. - критерий Грасгофа;

. - критерий Прандтля;

d –диаметр трубки (определяющий размер), м;

- коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/(м·К);

- ускорение свободного падения м/с²;

- температурный коэффициент объемного расширения воздуха. К^-1;

- кинематическая вязкость воздуха.

- коэффициент температуропроводности воздуха, м²/с.

Теплофизические свойства воздуха определяются из приложения 4 при средней температуре воздуха , ºС.

Результаты расчетов вносятся в протокол результатов табл.2.2

Таблица 2.2

Форма протокола результатов

№ п/п	tc, ºC	tж, ºC	Δt= tc- tж, ºC,	К-1	Вт/(м·К)	м3/с	Nuж	Raж	lgNu	Gr

 

Для определения постоянных коэффициентов (С и n) следует прологарифмировать критериальное уравнение (7);

. (2.8)

Результаты вычислений заносятся в табл. 2.2. По вычисленным значениям log Nu log Ra строится зависимость log Nu = f (log Ra)_, которая в случае С = const, n = const - является линейной.

Постоянная n определяется как тангенс угла наклона прямой к оси абсцисс; .

Постоянная С для каждого опыта определяется из выра­жения

. (2.9)

3а окончательное значение коэффициента С принимается среднеарифметическое значение по результатам всех опытов.

Работа заканчивается построением критериального уравнения

. (2.10)

 

ОТЧЁТ О РАБОТЕ ДОЛЖЕН СОДЕРЖАТЬ

1. Краткое описание работы.

2. Принципиальную схему установки.

3. Протокол измерений (табл. 2.1).

4. Обработку результатов эксперимента (табл. 2.2).

5. Графики зависимостей: ; ; .

6. Критериальное уравнение .

 

КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

1. Что такое свободное движение?

2. Дать определение естественной конвекции?

3. От чего зависит количество теплоты, переносимое при естественной конвекции?

4. Физический смысл критерия Nu?

5. Физический смысл критерия Ra?

6. Физический смысл критерия Gr?

7. Физический смысл критерия Рг?

8. Коэффициент теплоотдачи, физический смысл, формула, размерность?

Лабораторная работа № 3

 

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА НА ЭВМ

 

Основной задачей расчета горения топлива является составление уравнений материального и теплового балансов процесса горения [4].

Материальный баланс служит для определения необходимого количества воздуха для полного сгорания 1 кг (1м^З) топлива и объема образующихся при этом продуктов сгорания. На основании стехиометрических уравнений горения теоретический расход воздуха для сгорания 1 кг твердого или жидкого топлива определяется по формуле:

, (3.1)

Аналогично для газообразного топлива:

(3.2)

Продукты полного сгорания топлива содержат 3-х атомные газы ( и ), азот () и водяной пар (). Теоретический объем продуктов сгорания определяется из соотношения:

м^З/кг (м^З/м^З) (3.3)

где ; ;; - теоретический выход 3-х атомных газов, азота и водяного пара соответственно, м^З/кг (м^З/ м^З).

При сжигании твердого или жидкого топлива теоретический выход компонентов продуктов сгорания определяется по формулам:

,м^З/кг (3.4)

,м^З/кг (3.5)

, м^З/кг (3.6)

Аналогично при сжигании газообразного топлива:

, м³/м³ (3.7)

, м³/м³ (3.8)

, м³/м³ (3.9)

Действительный выход продуктов сгорания, т.е. при сжигании топлива с коэффициентом избытка воздуха , определяется из соотношения:

, м^З/ кг (м^З/ м^З). (3.10)

Целью расчета теплового баланса процесса горения является определение температуры горения, которая зависит от теплоты сгорания топлива, физической теплоты компонентов горения, коэффициента избытка воздуха, степени диссоциации продуктов сгорания и величины тепловых потерь. На практике действительная температура горения определяется по формуле:

°С (3.11)

где - калориметрическая (адиабатная) температура горения, °С;

- пирометрический коэффициент установки.

Калориметрическая температура горения рассчитывается без учета эндометрических реакций диссоциации продуктов сгорания и тепловых потерь. Она может быть определена из следующей системы уравнений:

(3.12)

где: - теплота сгорания топлива, кДж/кг (кДж/м^З);

- физическая теплота компонентов горения, кДж/кг, (кДж/м^З);

- энтальпия продуктов сгорания, кДж/кг (кДж/м^З);

- энтальпия соответствующего компонента в продуктах сгорания и воздуха, кДж/м^З.

Структурная схема построения алгоритма

 

Описание программы

Программа реализует алгоритм, соответствующий расчетным зависимостям (4.1 - 4.12.) На рисунке представлена схема алгоритма.

В блоке 1 производится ввод исходных данных . B блоке 2 в соответствии с численным значением метки ( - твердое (жидкое) топливо, - газообразное топливо) управление передается на блок 3 или 5 соответственно. Затем в блоках 4 или 6 вычисляются объемы трехатомных газов, азота и водяных паров, а в блоке 7 - объем продуктов сгорания. В блоках 8 и 9 вычисляются теплота, вносимая в зону горения с топливом и воздухом, и энтальпия продуктов сгорания. Вычисление калориметрической температуры горения осуществляется методом последовательных приближений в цикле из блоков 9-11.

При исследовании зависимости калориметрической температуры от и , вводятся новые значения этих величин и управление передается на блок 7 (на рисунке не показано).

Порядок выполнения работы

Ознакомившись с алгоритмом и текстом программы, вводят ее в память ЭВМ. Правильность ввода проверяется тестированием с помощью контрольного примера. Затем для заданного топлива проводится исследование зависимостей калориметрической температуры горения от коэффициента избытка воздуха и его температуры (вид топлива, диапазон варьирования исходных параметров задается преподавателем).

На основании проведенных расчетов строят графики зависимостей ; и проводится их анализ.

 

Контрольные вопросы

1. Как определяется теоретический и действительный расходы воздуха, от чего они зависят?

2. Из каких компонентов состоят продукты сгорания орга­нического топлива, от чего зависит их объем?

3. Что называется температурой горения топлива, от чеп> она зависит?

4. Что называется жаропроизводительностью топлива?

7. Как определяется энтальпия продуктов сгорания?

Лабораторная работа №4

 

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МУФЕЛЬНОЙ ПЕЧИ

4.1. Цель работы

Изучение методики составления теплового баланса элек­трической нагревательной печи периодического действия, оцен­ка энергетического совершенства (КПД) печи.

4.2. Краткие теоретические сведения

Тепловой баланс теплотехнологической установки позво­ляет определить расход электроэнергии (топлива), оценить от­дельные статьи расходования теплоты, выяснить причины теп­ловых потерь и наметить пути повышения КПД установки. Уравнение теплового баланса электрической печи периодиче-, ского действия составляется применительно к одному техноло­гическому циклу и может быть записано в следующем виде

Q. = Q„„+Q_ra+Q„ + Q„ - Дж/цикл, (4.1)

где Q_Har - теплота, выделяемая электрическим нагревателем печи; Q_MaT - теплота, затраченная на нагрев материала; Q^ - по­тери теплоты теплопроводностью через кладку печи; Q_H3n - потери теплоты излучением через открытые окна; Q_aKK – теплота аккумулирования кладкой печи в процессе её разогрева.

Для определения расходных статей уравнения (4.1) можно воспользоваться следующими соотношениями

; Дж/цикл (4.2)

где - масса одной заготовки, кг; - теплоёмкость материала заготовки, ДжДкг • К); , - начальная и конечная температуры заготовок, °С; п - число заготовок, нагретых за технологический цикл

, Дж/цикл (4.3)

где , - температура внутренней и наружной поверхностей кладки печи, °С; - суммарные термические сопротивления кладки, (м² • К) /Вт; - средняя поверхность кладки печи, м²; - время технологического цикла, с.

(4.4)

где - излучательная способность абсолютно чёрного тела, Вт/(м²·К⁴); - приведённый коэффициент излучения системы «кладка - окружающая среда»; , - температура кладки и окружающей среды, К; - площадь окна, м²; Ф - коэффициент диафрагмирования.

, (4.5)

где - мощность электрического нагревателя печи, Вт; - время разогрева печи до заданной температуры, с.

Продолжительность технологического цикла печи периодического действия будет равна

(4.6)

где , , время, необходимое для загрузки, нагрева до заданной температуры и выгрузки одной заготовки, с.

Технологический КПД печи определяется из соотношения

(4.7)

 

4.3. Описание экспериментальной установки

Лабораторная установка (рисунок) состоит из электрической муфельной печи 1 типа МП-2У с размером рабочего пространства 245x94x174 мм. Рабочее пространство печи футеровано шамотом.

 

Принципиальная схема установки

 

Автоматическое поддержание температуры в рабочем пространстве печи осуществляется регулятором температуры 2. В рабочем пространстве печи на специальных кронштейнах располагается нагреваемая заготовка 3. Измерение температуры поверхностей кладки печи и заготовки производятся термопарой 4 типа TXA-VIII с потенциометром 5.

 

4.4. Порядок выполнения работы

Ознакомившись с оборудованием установки, включают печь и разогревают её до заданной преподавателем температуры, измеряя при этом время выхода печи на режим . После выхода печи на стационарный режим производиться загрузка заготовки, измеряя при этом время загрузки . Нагрев изделий осуществляют в течение отрезка времени , заданного преподавателем, измеряя температуру . Затем выгружают заготовку из печи, измеряя время выгрузки .

По формулам (4.2-4.6) вычисляют значения расходных статей теплового баланса, а по формуле (4.1) - количество теплоты выделяемое нагревателем, а по формуле (4.7) - технологический КПД печи.

Необходимые для расчётов параметры печи МП-2У выписываются из ее паспорта, а теплофизические параметры материалов - из справочника [2]. По результатам проведённых исследований необходимо построить зависимость и сделать выводы.

 

4.5. Контрольные вопросы

4.5.1. Какова цель составления баланса?

4.5.2. Чем отличается уравнение теплового баланса печи периодического действия от печи непрерывного действия?

4.5.3. Назовите основные статьи приходной части теплового баланса электрической и топливной печи.

4.5.4. Назовите основные статьи расходной части тепло­вого баланса электрической и топливной печи.

4.5.5. Что такое «технологический КПД печи», от чего зависит?

4.5.6. Как уменьшить потери теплоты теплопроводностью через кладку печи?

4.5.7. От чего зависят потери теплоты излучением через открытые окна?

 

Приложение 1

Теплофизические свойства сухого воздуха

При р=0,0981 МПа

t,ºC	кг/м3	ср КДж/(кг·К)	Вт/(м·К)	м2/с	МПа/с	м/c2	Pr
	1,251	1,00	2,438	19,4	17,19	13,75	0,71
	1,207	1,00	2,51	20,7	17,19	14,68	0,71
	1,166	1,00	2,58	22,0	18,19	15,61	0,71
	1,127	1,00	2,65	23,4	18,68	16,48	0,71
	1,091	1,00	2,72	24,8	19,16	17,57	0,71
	1,057	1,00	2,79	26,3	19,63	18,58	0,71
	1,026	1,01	2,86	27,6	20,10	19,60	0,71
	0.996	1,01	2,92	28,6	20,56	20,65	0,71
	0,987	1,01	2,99	30,6	21,02	21,74	0,71

Приложение 2

 

Согласно теории погрешностей оценкой точности измерения среднего арифметического значения, принимаемого за исключительное значение измеряемой величины, принимается среднее квадратичное отклонение

.

Таким образом, среднее квадратичное отклонение оценки среднего арифметического в раз меньше среднего квадратичного отклонения результатов отдельных измерений. Однако для получения полного представления о надёжности оценки погрешностей измерений должен быть указан доверительный интервал, в котором с заданной вероятностью находится значение измеряемой величины.

Так как нормальный закон справедлив при бесконечном числе измерений (практически при n>200), то для оценки доверительного интервала пользуются распределением Стьюдента, учитывающим влияние конечного числа измерений на величину доверительного интервала (при распределение Стьюдента сходится с нормальным). Граница доверительного интервала для заданного значения доверительной вероятности при неограниченном числе наблюдений записываются в виде

,

где - коэффициент Стьюдента, значение которого зависит от числа измерений n-1 и доверительной вероятности приведены в таблице

n-1	для значений	n-1	для значений
0,683	0,9	0,95	0,997	0,683	0,9	0,95	0,997
	1,833 1,283 1,197 1,142 1,110 1,089 1,075 1,066	6,314 2,920 2,353 2,132 2,015 1,943 1,845 1,859	12,710 4,303 3,182 2,776 2,571 2,447 2,365 2,306	234,8 18,72 9,005 6,485 5,404 4,819 4,455 4,209		1,058 1,052 1,042 1,036 1,031 1,027 1,024 1,016	1,833 1,812 1,782 1,761 1,746 1,734 1,725 1,697	2,262 2,228 2,179 2,145 2,120 2,101 2,086 2,042	4,032 3,898 3,711 3,586 3,496 3,430 3,378 3,230

 

Приложение 3

Природные газы

 

 

Газопровод	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, МДж/м3 (ккал/м)
СН4	С2НЙ	C3H8	С4Н10	С5Н12 и более тяже­лые	N2	CO2
Минск - Москва	92,8	3,9	1,1	0,4	0,1	1,6	0,1	37,4/8910
Бухара - Урал	94,9	3,2	0,4	0,1	0,1	0,9	0,4	36,7/8770
Газли - Каган	95,4	2,6	0,3	0,2	0,2	1,1	0,2	36,6/8740
Газли - Каган - Ташкент		2,8	0,4	0,3	0,1		0,4	36,3/8660
Гоголево - Полтава	85,8	0,2	0,1	0,1		13,7	0,1	31/7400
Дашава - Киев	98,9	0,3	0,1	0,1		0,4	0,2	35,8/8570
Джаркак - Ташкент	95,5	2,7	0,4	0,2	0,1		0,1	36,7/8760
Игрим-Пунга-Серов-Нижний тагил	95,7	1,9	0,5	0,3	од	1,3	-	36,5/8710
Карабулак - Грозный	68,5	14,5	7,6	3,5		3,5	1,4	45,8/10950
Карадаг-Тбилиси-Ерезан	93,9	3,1	1,1	0,3	0,1	1,3	0,2	37,1/8860
Коробки-Жирное-Комыши	81,5			2,3	0,5	3,2	0,5	41,5/9900

Продолжение прил. 3

 

 

Газопровод	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, МДж/м3 (ккал/м3)
СН4	C3H6	С3Н8	С4Ню	С5Н12 и более тяже­лые	N2	со2
Коробки - Лог - Волгоград	93,2	1,9	0,8	0,3	0,1		0,7	35,9/3560
Лумертау - Ишимбай - Магни­тогорск	81,7	5,3	2,9	0,9	0,3	8,8	0,1	36,8/8790
Ленево - Кологривовка -Вольск	93,2	2,6	1,2	0,7	-		0,3	37/8840
Оренбург-Совхозное	91,4	4,1	1,9	0,6	-	0,2	0,7	38/9880
Первомайск-Сторожевка	62,4	3,6	2,6	0,9	0,2	30,2	0,1	28,3/6760
Промысловка - Астрахань	97,1	0,3	0,1			2,4	0,1	35,1/8370
Рудки - Минск - Вильнус и Рудки - Минск	95,6	0,7	0,4	0,2	0,2	2,8	0,1	35,5/8480
Саратов - Горький	91,9	2,1	1,3	0,4	0,1		1,2	36,2/8630
Саратов -Москва	84,5	3,8	1,9	0,9	0,3	7,8	0,8	35,9/8550
Саушино - Лог - Волгоград	96,1	0,7	0,1	0,3		2,8	0,2	35,1/8390
Серпухов - Ленинград	89.7	5.2	...0,7 _	0,2	0,1	2,7_	0,1	37.5/8940,

 

Продолжение прил. 3

 

	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, МДж/м3 (ккал/м)
Газопровод	СН4	C2H6	C3H8	С4Н10	С5Н12 и более тяже­лые	N2	С02
Средняя Азия - Центр	93,8	3,6	0,7	0,	0,4	0,7	0,6	37,6/8970
Ставрополь - Москва (I нитка)	93,8		0,8	0,	0,1	2,6	0,4	36,2/8620
Ставрополь - Москва (II нитка)	92,8	2,8	0,9	0,4	0,1	2,5	0,5	36,6/8730
Ставрополь - Москва (III нит­ка)	91,2	3,9	1,2	0,5	0,1	2,6	0,5	37,1/8840
Ставрополь - Ыевинномысск -Грозный	98,2	0,4	0,1	0,1			0,2	35,7/8510
Угерско- Стрый, Угерско - Ки­ев, Угерско - Львов	98,5	0,2	0,1				0,2	35,5/8480
Урицк - Сторжевка	91,9	2,4	1,1	0,8	0,1	3,2	0,5	36,5/8710
Хаджи-Абад - Фергана	85,9	6,1	1,5	0,8	0,6		0,1	38,4/9160
Шебелинка - Брянск - Москва	94,1	3,1	0,6	0,2	0,8	1,2	-	37,9/9045
Шебелинка -Острогожск, Шебелинка - Днепропетровск, Шебелинка - Харьков	92,8	3,9		0,4	0,3	1,5	0,1	37,4/8910

 

Приложение 4

Попутные газы

 

 

 

Производст-венное объединение	Газопровод	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, МДж/м3 (ккал/м3)
СН4	C2H6	C3H8	С4Н10	С5Н12 и более тяже­лые	N2	С02	H2
Башнефтегаз	Туймазы - Уфа			9,8	1,2	0,4	16,6	-	-	42/10280
»	Шкапсово -Туймазы	44,1		5,2	1,4	0,3		-	-	36,6/8750
Грознефть	Вознесенская -Грозный, Кара-булак - Грозный	76,7	13,2	5,4	2,5	2,2	-	-	-	46/11230
Краснодар-нефть	На входе в г.Краснодар, Крымск и Но­вороссийск	91,2	3,9		0,9	0,2	-	1,8	-	38,4/9140

 

Продолжение прил. 4

 

 

 

Производствен- ное объединение	Газопровод	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, МДж/м3 (ккал/м3)
СН4	С2Н6	С3Н8	С4Ню	С5Н|2 и более тяже­лые	N2	С02	Н2
Кубышев-нефть	Безенчук -Чапаевск	42,7	19,6	12,6	5,1	1,3	16,9		0,8	46/11220
»	Кулешовка-Куйбышев		17,2	7,4		0,5	13,6	0,8	0,5	41,6/9970
Пермьнефть	Каменный Лог - Пермь	38,7	22,6	10,7	2,7	0,7	23,8	0,8	0,8	41,6/10120
»	Ярино -Пермь		25,1	12,5	3,3	1,3	18,7	1,1	1,1	45,9/11200
Минибаевкий газоперегон­ный завод (Та­тарская АССР)	Казань-Бугульма Ле-ниногорск-Альметьевск	53,6	22,8	6,1	0,9	0,2	15,8	0,2	-	40,6/9700

 

Окончание прилож. 4

 

 

 

Производст­венное объединение	Газопровод	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, МДж/м3 (ккал/м3)
СН4	С2Н6	C3H8	C4H10	С5Н12 и более тяже­лые	N2	СО2	H2
Туркменнефть	Барса-Гельмес-Вышка-Небит-Дах, Кызыл-Кум - Кум-Даг-Небит-Даг, Котур -Тепе - Челе-кен и др.	93,9	3,4	1,3	0,7	0,2	0,1	0,4	•	38,1/9100
Ухтакомбинат	Тэбук - Со-сновка	48,2	18,2	11,9	3,3		16,5	0,9	-	45/10780

 

Приложение 5

Промыщленные газы

 

 

Вид газа	Состав газа по объему, %	Низшая теплота сгорания сухого газа, QCH МДж/м3, (ккал/м3)     ккал/м3
CH4,	N2	С02	02	СО	н2	H2S
Газ доменных печей, рабо­тающих на коксе и с до­бавкой природного газа	0,3		12,5	0,2			-	3,8/903
Газ коксовых печей	25,5		2,4	0,5	6,5	59,5	2,3	16/4050

 

Приложение 6

Относаительные температуры пов