Расчет стропильной фермы.

Расчет балок настила междуэтажного перекрытия.

 

 

q = a =6 1 =6 кН/м; а = 1 м; =6 кН/ .

= = = 17,28 кН = 1728 кН .
= = = 14,4 кН.

≥ ; = 24 кН/ , = 1.

= = 72 .

Принимаем двутавр 16Б1:

= 87,8 = ; = 689 ; = 49,5 ; = 4 мм = 0,4 см.

Проверяем несущую способность по нормальным напряжениям:
= ≤ ; M = = 14,4 кН .

= = 19,6 кН/ < 24 кН/ .

По касательным напряжениям:
≤ ; = 13,92 кН/

= 2,6 ≤ 13,92.

Вычисляем относительный прогиб балки:
= ≤ ; = =
= = = 0,005 = > , условие не выполняется.

Принимаем следующее сечение двутавра 18Б1:

= 120,1 = ; = 1063 ; = 67,7 ; = 4,3 мм = 0,43 см.

= ≤ ; ≤ ;

= = 14,3 кН/ < 24 кН/ . = 2,13 ≤ 13,92.

= ≤ ;
= = = 0,0032 = < , условие выполняется

Расчет главных балок.

Нагрузку на балку принимаем распределенной:

q = B = 6 4,8= 28,8 кН/м; B = 4,8 м; Р = = 6 кН/ ; l = = = 7 м.

= = = 176,4 кН = 17640 кН .
= = = 100,8 кН.

≥ ; = = 735 .

Принимаем двутавр 40Б1:

= 803,6 = ; = 15750 ; = 456 ; = 7 мм = 0,7 см.

Проверяем несущую способность по нормальным напряжениям:
= ≤ ; M = = 176,4 кН .

= = 21,95 кН/ < 24 кН/ .

По касательным напряжениям:
≤ ; = 13,92 кН/ ( = 0,58 ).

= 4,16 ≤ 13,92

Вычисляем относительный прогиб балки:
= ≤ ; = = = 24.
= = = 0,003 = > , условие не выполняется.

Принимаем следующее сечение двутавра 40Б2:

=935 = ; = 18530 ; = 529,7 ; = 7,5 мм = 075 см.

= ≤ ; ≤ ;

= = 18,8кН/ < 24 кН/ . = 4,11 ≤ 13,92.

= ≤ ;
= = = 0,0028 = > , условие не выполняется

Принимаем следующее сечение двутавра 45Б1:

=1125,8 = ; = 24940 ; = 639,5 ; = 7,8 мм = 0,78 см.

= ≤ ; ≤ ;

= = 15,6кН/ < 24 кН/ . = 3,3 ≤ 13,92.

= ≤ ;
= = = 0,002 = < , условие выполняется

 

Определение составного двутавра.

= [ ] = [ ] = = 56,64 см. ≥ (hw/5,5) , = 9 мм ≥ (500/5,5) =91 0,034 = 3,09 мм, условие выполняется. = 500 - 2 = 640 – 20 = 480 мм. = (180 – 9)/2 = 86 мм. ≤ 0,5 , ≤ 0,5 , 8,6 < 14,64. A = 2 + , = = 180 10 = 18 , = = 9 480 = 43,2 , A = 18 2 + 43,2 = 79,2 .

= + = + 2 = + 2 18 = 8294,4 + 21609 =
= 29903,4 .

= + = 18 + = 441 + 259,2 = 700,2 .

= = = 1196,14 .

= = 18 = 441 .

≤ , = 14,73 кН/ < 24 кН/ .

≤ , = 2,62 кН/ < 13,92 кН/

Вычисляем относительный прогиб балки:
= = = = 0,0017 < =0,0025

Меняем сечение составного двутавра:

 

≥ (hw/5,5) ,
= 9 мм ≥ (480/5,5) = 91 0,034 = 3,09 мм, условие выполняется.

= 450 - 2 = 450 – 20 = 430 мм.

= (180 – 9)/2 = 86 мм.
≤ 0,5 , ≤ 0,5 , 8,6 < 14,64.

A = 2 + , = = 180 10 = 18 , = = 9 430 = 38,7 , A = 18 2 + 38,7 = 74,7 . = + = + 2 = + 2 18 = = 5963 + 17424 = 23387 . = + = 18 + = 396 + 208 = = 604 . = = = 1039,4 . = = 18 = 396 .

≤ , = 16,9 кН/ < 24 кН/ .

≤ , = 2,9 кН/ < 13,92 кН/ .

= = = = 0,0022 < = 0,0025

Сила сдвига в зоне поясного шва:
T = = = = 1,7 кН/см.

 

Расчет колонн КЦ.

m (БП 18Б1) = 15,4 кг/м,

m (ГБ) = = 74,7 7470 = 55,8 кг/м, m(45Б1) =59,8 кг/м,

= B = 15,4 4,8 = 73,92 кг. = = 55,8 = 390 кг. P = + + , = 6,0 кН/ , = = = = = 0,162 кН/ , = = = 0,13 кН/ ;

55,8 кг < 59,8 кг/м экономия.

P = 6,0 + 0,162 + 0,13 = 6,29 кН/ .

N = P B = 6,29 4,8 7 = 211,34 кН.

Задаемся гибкостью = 90, = 0,612.

≥ = = 14,4 .

= - + 60 = 420 – 39 + 60 = 441 см.
≥ / = 441/90 = 4,9 см.

Принимаем двутавр 26Ш1:

А = 54,37 , = 10,7 см, = 4,23 см.
= / = 441/4,23 = 104,3 < 120 = .

По таблице 72 СНиП определяем с помощью линейной интерполяции:

= 0,445.
≤ , = 8,73 кН/ < 24 кН/ .

 

Расчет базы колонны КЦ.

Двутавр 26Ш1: h = 251 мм, b = 180 мм, t = 10 мм.

Габариты сечения: 18х25,1 = 451,8 .

BL = 451,8 ≥ = = 207,1 .

= 26 см ≥ = 25,1 см;
≥ = = , принимаем 5 мм 26 см ≥ 7,2 см.

 

Расчет стропильной фермы.

Линейно распределенная нагрузка на верхний и нижний пояса стропильной фермы (ФС) вычисляется, соответственно, по формулам: = B, = B, B = 4,8 м, = 3,0 кН/ , = 0,40 кН/ ; = 3,0 4,8 = 14,4 кН/м, = 0,40 4,8 = 1,92 кН/м. Узловые нагрузки (кроме опорных) по верхнему и нижнему поясам фермы (ФС) в виде вертикальных сосредоточенных сил, соответственно равны: = , = .
	d = = = = 2,33 м, = , = 0,819. = = 40,96 кН, = 1,92 2,33 = 4,47 кН, = = 22,71 кН, = 6 = 6 = 136,26 кН.   Диаграмма Максвелла-Кремоны. Определение расчетных усилий в стержнях фермы, кН: Стержень Расчетное усилие Стержень Расчетное усилие А-4 +129,1 1-2 +4,47 Б-2 +161,9 2-3 -39 В-1 +161,9 3-4 +26 Д-1 -195 4-5 -54,9 Е-3 -156 5-5’ +91,5 Ж-5 -117     Подбор сечений стержней фермы. Требуемая площадь сечения растянутых стержней фермы: , Для В-1 и Б-2 (длина 233 см): Выбираем 2L50x4: . Для А-4 (длина 233 см): Выбираем 2L50x4: . Для 5 - 5’ (длина 480 см): Выбираем : . – условие не выполняется подбираем уголок по предельной гибкости: Принимаем : . Для 3 - 4 (длина 310 см): Выбираем : . Для 1 - 2 (длина 154 см): Выбираем : Подбор сечений растянутой фермы. , где – расчетная длина, принимаемая равной расстоянию между узлами. Для Д-1 (длин 230см): Выбираем : Для E-3 (длина 230 см): Выбираем : Для Ж-5 (длина230 см): Выбираем : Подбор сечения сжатых раскосов. Для 4-5 (длина 390 см): Выбираем : Для 2-3 (длина 230 см): Выбираем Проверка сечений стержней фермы. Стер-жень N, кН Сечение A, см см   В-1 +161,9 7,78 233/233 1,54/2,43 151,3/95,8   0,91 Б-2 +161,9 7,78 233/233 1,54/2,43 151,3/95,8   0,91 А-4 +129,1 7,78 233/233 1,54/2,43 173,4/109,9   0,73 5-5’ +91,5 9,56 480/480 1,73/2,66 277,4/180,5   0,35 3-4 +26 7,78 320/320 1,54/2,43 201,3/127,6   0,14 1-2 +4,47 7,78 160/160 1,54/2,43 100/63,3   0,025 Д-1 -195 38,4 230/230 3,05/4,51 75,4/51   0,467 0,82 Е-3 -156 38,4 230/230 3,05/4,51 75,4/51   0,467 0,66 Ж-5 -117 38,4 230/230 3,05/4,51 75,4/51   0,467 0,55 4-5 -54,9 27,6 390/390 2,78/4,03 114,7/87,8   0,467 0,48 2-3 -39 27,6 230/230 2,78/4,03 68/51,8   0,467 0,58

Рассчет сварных швов.

Минимальные катеты сварных швов для стали С245:

;

Максимальный катет шва ,
Минимальная длина сварного шва ,
Назначаем катеты сварных швов ,

 

 

Для обушка стержня Д-1: = 11,8 12, Принимаем	Для пера стержня Д-1: = 5,04 Принимаем
Для обушка стержня Е-3: = 9,4 10, Принимаем	Для пера стержня Е-3: