Наличие индуктивных сопротивлений на стороне переменного тока преобразователя приводит к появлению интервала коммутации, который называется углом коммутации и измеряется в электрических градусах. С учетом принятых в курсе преобразовательной техники допущений (симметричные синусоидальные питающие напряжения; полностью сглаженный ток на стороне выпрямленного напряжения; расчеты выполняются при нагрузке не выше нормальной) угол коммутации определяется по выражению:
(5.12)
Далее исследуется форма тока на коммутационном интервале. Ток коммутации определятся по формуле:
(5.13)
Ток плеча, входящего в работу , изменяется по закону тока коммутации и при достигается в амплитуде значения . Ток плеча, выходящего из работы , изменяется как и при становится равным нулю. Производится расчет токов плеч при изменении от 0 до . Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.
Угол коммутации при номинальном режиме:
при ;
Таблица 2.
Ток | |||||
116,3 | |||||
116,3 | |||||
По данным таблицы строятся зависимости и , приведенные на рис.7.
6. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК (КПД, КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ)
Суммарные активные потери в схеме преобразователя определяются по формуле:
(6.1)
где: - потери в стали преобразовательного трансформатора, равные потерям холостого хода для выбранного трансформатора;
- потери в меди преобразовательного трансформатора, которые определяются потерями короткого замыкания , пропорциональными квадрату отношения выпрямленного тока к номинальному току, т.е.:
(6.2)
- потери в СПП, т.е.:
(6.3)
- число плеч преобразователя одновременно проводящих ток;
-средний ток диода при
- потери в делителях напряжения и тока, составляющая
- потери в сглаживающем реакторе. Здесь - активное сопротивление обмотки сглаживающего реактора, которое в расчетах можно принять равным (0,01…0,02) Ом;
- потери в устройствах защиты и систем управления, применяются равными 0,2% от ;
Для номинального режима:
Суммарные потери мощности в преобразователе:
Коэффициент полезного действия выпрямителя определяется по формуле:
(42)
Результаты расчетов потерь мощности и КПД для остальных режимов сведены в таблицу 3.
Результаты расчетов энергетических характеристик выпрямителя.
Таблица 3.
5,3 | 12,2 | 51,3 | 173,3 | ||
19,6 | 78,4 | 176,4 | 313,6 | ||
4,01 | 4,01 | 4,01 | 4,01 | 4,01 | |
9,01 | 40,91 | 127,6 | 299,7 | 607,9 | |
9,01 | |||||
0,96 | 0,94 | 0,91 | 0,87 |
По данным таблицы стоятся зависимости а также изменение составляющих потерь от выпрямительного тока . Зависимости приведены на рис.8, а изменение составляющих потерь мощности на рис.9.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ.
В данном курсовом проекте был произведен расчет преобразовательного агрегата, предназначенного для установки на тяговых подстанциях метрополитена. Построены временные диаграммы напряжений и токов, а также характеристики тягового полупроводникового преобразователя.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.
1. Бурков А.Т. Электронная техника и преобразователи: Учебник для вузов ж.- д. трансп. – М.: Транспорт, 1999. – 464с.
2. Справочник по электроснабжению железных дорог. Т.2 / Под ред. К.М. Марквардта. – М.: Транспорт, 1981. – 392с.
3. Методическое указание к курсовому проекту. Проектирование тягового полупроводникового преобразователя. А.Т. Бурков, А.П. Самонин. Санкт-Петербург 2001.