Исходные данные:
1. Начальные параметры воздуха t1, j1, i1, d1.
2. Расход подогреваемого воздуха Lw, кг/с.
3. Температура теплоносителя (горячая вода 95 – 70 оС
или 130 – 70 оС)
Определить:
1. Состояние воздуха на выходе из воздухоподогревателя t2, j2, i2, d2.
2. Площадь поверхности теплообмена Fвн, м2. По величине Fвн производится подбор или конструирование воздухоподогревателя (калорифера).
Решение:
Для прямоточной и комбинированной систем кондиционирования воздуха, необходимо подобрать калорифер предварительного подогрева, калориферы первой и второй ступени нагрева, для летнего и зимнего режима.
Тепловая нагрузка на воздухонагреватель (калорифер)
Qо = L × (i1 - i2),
где L – масса (сухая) нагреваемого воздуха, кг/с.
Площадь поверхности теплообмена Fвн, (м2):
Fвн = 
,
где красч. – расчетный коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 ×К);
Dtср. лог. – средняя логарифмическая разность температур воздуха и теплоносителя, К;
Qо – тепловая нагрузка воздухоподогревателя, Вт.
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ
Состояние воздуха из воздухоохладителя может быть задано условиями обработки воздуха или определено по следующим формулам:
i2 = i1 – 
; d2 = d1 - 
; t2 = t1 - 
,
где сВ – теплоемкость влажного воздуха, Дж / (кг × К);
x - коэффициент влаговыпадения.
x = i1 - 
,
Построение процесса обработки воздуха в воздухоохладителе в диаграмме d – i определяется средняя температура поверхности воздухоохладителя tн, по которой принимается температура кипения tо, (при непосредственном охлаждении) или средняя температура хладоносителя, как
0,5 (t1 хн. – t2 хн.); t1 хн. и t2 хн – начальная и конечная температуры теплоносителя.
Площадь поверхности теплообмена Fво, (м2):
Fво = 
,
где красч. – расчетный коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 ×К);
Dtср. лог. – средняя логарифмическая разность температур воздуха и хладогента или рассола, К;
Qо – тепловая нагрузка воздухоохладителя, Вт.
Рис. 6. Процесс обработки воздуха в
поверхностном воздухоохладителе
Коэффициент теплопередачи может быть выбран из таблицы в приложении 12, с учетом выпадения конденсата на поверхности воздухоохладителя. При "сухом" охлаждении при d = соnst красч. = 0,9 К (К – табличное значение коэффициента теплопередачи), а при охлаждении воздуха с осушением К = (1.1 – 1,3) × к. Для приближенных расчетов коэффициент теплопередачи может быть определен по формуле
К = 15,1 × 
,
где w - скорость движения воздуха в живом сечении воздухоохладителя, м/с.
При движении воздуха поперек труб со скоростью 3 – 5 м/с коэффициент теплопередачи может иметь значения:
для гладкотрубного воздухоохладителя (хладоноситель – вода, рассол) – 29 – 35 Вт/(м2 ×К);
для оребренного фреонового воздухоохладителя – 17,5 – 23,3 Вт/(м2 ×К);
для оребренного аммиачного воздухоохладителя – 11,6 – 17,5 Вт/(м2 ×К);
Средняя логарифмическая разность температур должна быть определена по необходимому процессу охлаждения воздуха в диаграмме d – i (рис. 6) по формуле
Dtср. лог. = 
,
где t3 – средняя температура поверхности воздухоохладителя, 0С.
Разность температур Dtср. лог. зависит от температуры поверхности воздухоохладителя:
Таблица 13.
| t3, 0С | не ниже 0 | -10 - -40 | -70 - -80 |
| Dtср. лог., 0С | 12 – 18 | 6 – 10 | 3 – 5 |
Тепловая нагрузка воздухоохладителя (кВт):
Qо = L × (i1 - i2),
где L – масса (сухая) охлаждаемого воздуха, кг/с.
По расчетной величине Fво по таблицам подбирается воздухоохладитель с тем расчетом, чтобы массовая скорость (w×r) в живом сечении его имела величину не более 6 кг/(м2 × с) для предотвращения уноса конденсата с поверхности воздухоохладителя охлаждаемым воздухом. Если массовая скорость превышает указанное значение, подбирается несколько воздухоохладителей и располагаются они параллельно в сечении кондиционера.
Расчет калориферов ведется по аналогичным формулам. При этом массовая скорость воздуха, в живом сечении калорифера может достичь 12 кг/(м2 ×с).
Рис. 5. Процесс обработки воздуха в форсуночной камере
в режиме охлаждения
8. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Исходные данные:
1. Количество воздуха подаваемое в помещение LВ, м3/ч;
2. Скорость движения воздуха w, м/с;
3. Длина участков воздуховода l, м
Определить:
1. Необходимый диаметр воздуховода d, мм (а × в, мм).
2. Число и тип воздухораспределительного устройства.
3. Потери давления в прямых участках DRтр, Па;
4. Потери давления в местных сопротивлениях DRм, Па;
5. Общее аэродинамическое сопротивление (потеря давления) SDR, Па;
6. Подбор вентилятора и электродвигателя.
Расход воздуха через воздухораспределитель определяется в результате тепловлажностного расчета помещения. Расход воздуха через участки магистрального воздуховода определяется суммированием расходов воздуха через соответствующие этому участку воздухораспределители.
Скорость воздуха на участках магистральных воздуховодов и ответвлений принимается в соответствии с принятой системой СКВ: низкоскоростная, среднескоростная или высокоскоростная.
Пример расчетной схемы СКВ представлен на рис. 7.
Рис. 7. Аксонометрическая схема СКВ.
Необходимый диаметр воздуховода определяется по формуле
d = 
,
где LВ – расход воздуха на рассчитываемом участке воздуховода, м3/с;
w - скорость движения воздуха, м/с.
При проложении воздуховодов прямоугольного сечения в формулы расчета сопротивлений подставляется эквивалентный диаметр, определяемый по формуле
dэкв = 
,
где А и В – размеры сторон прямоугольного сечения воздуховода, м
Для каждого участка воздуховода определяются: расход воздуха Lв, диаметр (эквивалентный) dэкв, скорость воздуха w и длина l. Расчет сводится в таблицу №
Таблица 14. Расчет потерь давления на трение в системе
| № учка | Расход воздуха L, м3/ч | Скорость воздуха w, м/с | Fсеч. воздуховода, м2 | Длина участка L, м | Коэф. сопр. тр. l | Re | Потери давл. DRтр, Па |
Общее аэродинамическое сопротивление магистрального воздуховода состоящего из нескольких участков, также включая соответствующие местные сопротивления:
DR = SDRтр + SDRм,
где SDRтр – потери давления в прямых участках, Па;
SDRм – потери давления в местных сопротивлениях, Па.
Потери давления на трение в прямом участке определяется по формуле
SDRтр = 
,
где l - коэффициент сопротивления трения;
– длина участка, м;
d – диаметр воздуховода, м;
r - плотность воздуха, кг/м3;
w - скорость воздуха, м/с.
Коэффициент сопротивления трения определяется по формуле
l = 
при Rе < 100 000;
l = 
где Rе > 100 000;
где Rе – критерий Рейнольдса,
Re = 
,
где u - коэффициент кинематической вязкости воздуха, м2/с.
Потери давления в местных сопротивлениях определяется по формуле
SDRм = 
,
где x - коэффициент местного сопротивления.
Коэффициенты для некоторых местных сопротивлений имеют следующие значения:
плавный поворот на 900 - 0,5
прямое колено под 900 - 1,1
тройник приточный под 900 - 1,6
тройник приточный под 450 - 0,5
9. РАСЧЕТ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РАСХОДОВ
Стоимость расходуемых тепла, холода, воды и электроэнергии в системе кондиционирования воздуха (СКВ), руб./год:, определяется уравнением
Сэ = Ст × Qт + Сw (Gw × Воб. tз.р. + Gкд ×Воб. × tл.р.) + Сэл. × (Nw ×
Воб. × tз.р. + Nw кд. × Воб. ×tл.р + Nвент. ×Воб. × tгод),
где Ст – отпускная способность тепловой энергии, руб./Гкал;
Сw – отпускная стоимость воды, руб./м3;
Сэл. – стоимость электроэнергии, руб./(кВт × ч);
Qт – расход тепла на нагревание воздуха, Гкал/год;
Gw – расход воды в СКВ в расчетных условиях, м3/ч;
Gкд – расход воды в конденсаторе холодильной машины (при использовании водяных конденсаторов), м3/ч;
Nw, Nw кд, Nвент – мощность в расчетных условиях насосов холодильной машины, СКВ и вентилятора соответственно, кВт;
Воб. – коэффициент загрузки оборудования в течение расчетного периода, (0,2 ¸1);
tз.р., tл.р., tгод – продолжительность работы СКВ в зимнем, в летнем режимах и в течении года соответственно, ч.
Мощность водяных насосов СКВ Nw (кВт):
Nw = (1,3 ¸1,5) × Рw × Gw,
где × Рw – напор, создаваемый насосом, кПа;
Gw – расход воды, м3/с.
Мощность водяных насосов холодильной машины Nw кд (кВт):
Nw кд = (1,3 ¸ 1,5) × Рw кд × Gкд,
где Рw кд – напор, создаваемый насосом, кПа;
Gкд – расход воды через конденсатор, м3/с.
Мощность вентиляторов Nвент, (кВт):
Nвент = (1,3 ¸ 1,5) × Рвент. × Vвент.,
где Рвент. – напор, создаваемый вентилятором, кПа;
Vвент. – производительность вентилятора, м3/с.
Расход тепла на нагревание воздуха (Гкал/год):
Qт = Х × V × (tп – tн) × 10-6 × tз.р.,
где Х – удельная тепловая характеристика здания, ккал/(м3 × 0С × ч);
V – наружный объем здания или отапливаемой части здания, м3;
tп, tн – расчетные температуры воздуха помещения и снаружи здания зимой соответственно, 0С.
Удельная тепловая характеристика здания:
Х = 
где Р – периметр здания, м;
F – площадь застройки, м2;
h – высота здания, м;
r - коэффициент остекления;
кст, кок, кпот, кпол – коэффициенты теплопередачи стен, окон, потолка и пола соответственно, ккал / (м2 × ч × 0С);
a, b - коэффициенты, учитывающие различие температурных перепадов в ограждениях.
Расход энергии на охлаждение воздуха, (ккал ×ч / год),
Nо = 
где Qо – холодопроизводительность холодильной машины, кВт;
Dt 
- рабочая разность температур, принятая при подаче воздуха в помещение в летнем режиме работы СКВ, 0С;
hi, hмех - КПД индикаторный и механический соответственно холодильного компрессора.
Продолжительность зимнего режима работы СКВ принимается равной продолжительности отопительного периода по СНиП.
Продолжительность летнего режима работы СКВ определяется по периоду, в течение которого энтальпия наружного воздуха i н.л. превышает энтальпию помещения i п.л. в летнем режиме, с помощью диаграммы d – i влажного воздуха и СНиП.
Продолжительность работы СКВ в течении года определяется с учетом переходных периодов с коэффициентом рабочего времени в = 0,6 – 0,9.
РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА
1. Б.А. Журавлев, Наладка и регулирование систем вентиляции и кондиционирования воздуха, М., 1980.448.
2. Захаров Ю.В. Судовые установки кондиционирования воздуха и холодильные машины. Л., 1979. 584с.
3. Петров Ю.С Вентиляция и кондиционирование воздуха. Л., 1984. 160с.
4. Баркалов В.В., Карпис Е.Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. М., 1982. 312с.
5. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. М., 1978. 254с.
6. Селиверстов В.М. Расчеты судовых систем кондиционирования воздуха. Л., 1971. 264с.
7. Мундингер А.А. и др. Судовые системы вентиляции и кондиционирования воздуха. Л., 1974. 408с.
8. Голубков и др. Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция. М., 1982.232с.
9. Строительные нормы и правила СНиП 2.04.05 – 91* Нормы проектирования. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М., 2003. 64с.
10. Белова Е.М. Системы кондиционирования воздуха с чилерами и фанкойлами. М., 2003. 400с.
11. ГОСТ 12.1.005.-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. М. 1998. 76с.
12. Кокорин О.Я. Современные системы кондиционирования воздуха. М., 2003.272с.
13. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. М., 2000. 63с.
14. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. 3ч. 4.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 и 2. Под редакц. Павлова н.Н. и Шиллера Ю.И. 4 изд. М, 1992. 320с.
15. Богословский В.Н., Кокорин О.Я. и Петров Л.В. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. М., 1985. 416.
16. Малова Н.Д. Справочник. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха. Рекомендации по проектированию для предприятий пищевой промышленности. М., 2005. 400с.
17. Знаменский Р.Б. Методические рекомендации по расчету безвихревых воздухораспределителей, ЛИОТ. Л., 1989.20с.
18. Гримитлин М.И. Распределение воздуха в помещениях. СПб.,1994. 316с.
Приложение 1. СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОКОН ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ
| Остекление окна и вид переплетов | Коэффициент,К1 |
| Одинарное остекление в деревянных переплетах | 0,8 |
| То же, в металлических | 0,9 |
| Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах | 0,75 |
| То же, в металлических | 0,85 |
| Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах | 0,65 |
| То же, в металлических | 0,8 |
| Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах | 0,8 |
| Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный) | 0,5 |
| То же, в металлических | 0,7 |
| Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах | 0,8 |
| То же, в металлических | 0,9 |
| Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах | 0,75 |
Приложение 2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
СОЛНЦЕЗАЩИТНЫХ УСТРОЙСТВ
| Остекление | Солнцезащитные устройства | Коэффициент затемнения К3 |
| Одинарное со стеклом толщиной 2,5-12 мм | Без солнцезащитных устройств при толщине стекла, мм 2,5 – 3,5 | 1,0 |
| 4 - 6 | 0,95 | |
| 8 -12 | 0,9 | |
| Внутренние жалюзи: светлые | 0,56 | |
| светлые по окраске | 0,65 | |
| темные | 0,75 | |
| Внутренние шторы из тонкой ткани: | ||
| светлые | 0,56 | |
| светлые по окраске | 0,61 | |
| темные | 0,66 | |
| То же, из плотного непрозрачного материала светлые | 0,25 | |
| темные | 0,59 |
Окончание приложения 2.
| Двойное остекление с толщиной 2,5-6 мм | Без солнцезащитных устройств при толщине стекла, мм 2,5 – 3,5 | 0,9 |
| 4 - 6 | 0,8 | |
| Внутренние жалюзи: светлые | 0,53 | |
| светлые по окраске | 0,6 | |
| темные | 0,64 | |
| Внутренние шторы из тонкой ткани: | ||
| светлые | 0,54 | |
| светлые по окраске | 0,59 | |
| темные | 0,64 | |
| То же, из плотного непрозрачного материала светлые | 0,25 | |
| темные | 0,65 | |
| Тройное остекление толщиной стекла 2,5-6 мм | Без солнцезащитных устройств при толщине стекла, мм 2,5 – 3,5 | 0,83 |
| 4 - 6 | 0,69 | |
| Внутренние жалюзи: светлые | 0,48 | |
| светлые по окраске | 0,56-0,52 | |
| темные | 0,64-0,57 |
Приложение 3. ВЫДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОТЫИ ВЛАГИ ОДНИМ
ЧЕЛОВЕКОМ
| Характер работы | qл Вт/чел | g г/сек | Примечание | ||
| Покой | 0,010 | 0,017 | 0,027 | Зрелищное помещение | |
| Умственная работа сидя | 0,017 | 0,025 | 0,036 | Учреждения библиотек, студенческих аудиторий | |
| Легкая физ. работа сидя | 0,026 | 0.033 | 0,047 | Рестораны, столовые | |
| Легкая физическая работа стоя | 0,033 | 0,045 | 0,61 | Магазины, закусочные | |
| Умеренная физическая работа | 0,047 | 0,057 | 0,072 | Различные производственные помещения | |
| Тяжелая физическая работа | З50 | 0,082 | 0,090 | 0,106 | То же |
| Очень тяжелая физ. работа | 0,187 | 0,178 | 0,195 | -²- |
Приложение 2. НОРМЫ, ДОПУСТИМЫЕ МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ
| Характе-ристика помещения | Категория работы | Холодный периоды | Теплый период года (tнаружго воздуха 10 оС и выше) | ||||
| На постоянных рабочих местах | Температура воздуха вне постоянных рабочих зон | На постоянных рабочих местах в рабочей зоне производственных помещений | Температура воздуха в производственных помещениях в 0С | ||||
| Температура воздуха оС | Относительная влажность возду ха в % | Температура воздуха в 0С | Относительная влажность в % | ||||
| 1.производственное со значительными избытками явного тепла (20 ккал/(м2 ч) и менее | Легкая Средней тяжести | 17-22 15-20 | 15-22 13-20 | Не более чем на 30С выше расчетной температуры наружного воздуха, но не более 280 С То же | Не более 55 при t = 280С Не более 60 при t = 270С Не более 65 при t = 260С Не более 70 при t = 250С Не более 75 при t = 240С И ниже То же | Не более чем на 3 0С выше расчетной тем пературы наружного воздуха То же | |
| Тяжелая | 13-18 | 12-18 | То же, но не более 260С | Не более 65 при t = 260С Не более 70 при t = 250С Не более 75 при t = 240С И ниже | То же | ||
| 2. производственные со избытками явного тепла (более 20 ккал/м3 ч) | Легкая Средней тяжести Тяжелая | 17-24 16-22 13-17 | 15-26 15-24 12-19 | Не более чем на 50С выше расчетной температуры наружного воздуха, но не более 280 С То же То же | Не более 55 при t = 280С Не более 60 при t = 270С Не более 65 при t = 260С Не более 70 при t = 250С Не более 75 при t = 240С И ниже То же Не более 65 при t = 260С Не более 70 при t = 250С Не более 75 при t = 240С И ниже | Не более чем на 3 0С выше расчетной температуры наружного воздуха То же То же |
Приложение 3. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОПРИТОКИ ОТ ПРЯМОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ЧЕРЕЗ ЧИСТОЕ ОДНАРНОЕ СТЕКЛО ВЕРТИКАЛЬНОГО И ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ПРОЕМА
| Географическая широта | Количество тепла, Вт/(м2 · К), при вертикальном расположении | То же, при горизонтальном расположении | |||||||
| С | СВ | В | ЮВ | Ю | ЮЗ | З | СЗ | ||
| - | |||||||||
| - | |||||||||
| - | |||||||||
| - | |||||||||
| - | |||||||||
Приложение 3. СУДОВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
| Марка | V, м3/ч | H, кг/м2 | N. кВт | n, об/мин | Марка | V, м3/ч | H, кг/м2 | N, кВт | n, об/мин | ||||
| 8ЦС - 6 | 0,25 | 11ЦС - 24 | 1,5 | ||||||||||
| 11ЦС - 6 | 0,45 | 15ЦС- 24 | 2,2 | ||||||||||
| 15ЦС – 6 | 0,45 | 22ЦС - 24 | 3,2 | ||||||||||
| 22ЦС – 6 | 0,70 | 30цс - 24 | 3,2 | ||||||||||
| 30ЦС - 6 | 1,00 | 45ЦС 24 | 6,0 | ||||||||||
| 42ЦС - 6 | 1,50 | 63ЦС - 24 | 6,0 | ||||||||||
| 55ЦС - 6 | 2,20 | 8ЦС - 34 | 1,5 | ||||||||||
| 75ЦС - 6 | 3,20 | 12ЦС - 34 | 2,2 | ||||||||||
| 8ЦС - 11 | 0,45 | 20ЦС - 34 | 3,2 | ||||||||||
| 11ЦС- 11 | 0,45 | 28ЦС - 34 | 4,5 | ||||||||||
| 15ЦС- 11 | 0,70 | 40ЦС -34 | 6,0 | ||||||||||
| 22ЦС- 11 | 1,50 | 56ЦС - 34 | 8,0 | ||||||||||
| 30ЦС- 11 | 2,20 | 8ЦС - 48 | 2,2 | ||||||||||
| 45ЦС- 11 | 2,20 | 12ЦС - 48 | 3,2 | ||||||||||
| 63ЦС- 11 | 4,50 | 19ЦС - 48 | 4,5 | ||||||||||
| 8ЦС - 17 | 0,45 | 30ЦС - 48 | 6,0 | ||||||||||
| 12ЦС- 17 | 1,00 | 48ЦС - 48 | 8,0 | ||||||||||
| 20ЦС- 17 | 1,50 | 8ЦС - 63 | 3,2 | ||||||||||
| 28ЦС- 17 | 2,20 | 12ЦС - 63 | 4,5 | ||||||||||
| 40ЦС- 17 | 3,20 | 19ЦС - 63 | 6,0 | ||||||||||
| 50ЦС- 17 | 6,00 | 30ЦС - 63 | 8,0 | ||||||||||
| 8ЦС - 24 | 1,00 | 48ЦС - 63 | 14,0 | ||||||||||
| Исполнение 1 (непосредственный привод) | |||||||||||||
| Ц4 – 70 №2,5 | 0,3 – 1,8 | 10 - 90 | 0,12 – 0,8 | 24 – 48 | |||||||||
| Ц4 – 70 №3,2 | 0.6 – 3,5 | 25 – 160 | 0,27 – 2,2 | 24 – 48 | |||||||||
| Ц4 – 70 №4,0 | 0,7 – 10,0 | 20 - 250 | 0,4 – 7,5 | 16 - 48 | |||||||||
| Ц4 – 70 №5,0 | 2,0 – 9,0 | 25 – 90 | 0,6 – 3,0 | 16 – 24 | |||||||||
| Ц4 – 70 №6,3 | 3.0 – 15,0 | 40 – 150 | 1,5 – 7,5 | 16 – 24 | |||||||||
| Ц4 – 70 №8,0 | 8,0 – 25,0 | 30 – 160 | 5,5 – 7,5 | ||||||||||
| Ц4 – 70№10,0 | 8,0 – 45,0 | 30 - 150 | 10,0 – 22,0 | 12- 16 | |||||||||
| Исполнение 6 (ременный привод) | |||||||||||||
| Ц4 – 70 №8,0 | 8,0 – 25,0 | 30 –160 | 3,0 – 13,0 | 11 – 20 | |||||||||
| Ц4– 70 №10,0 | 8,0 – 45,0 | 30 – 150 | 4,0 – 22,0 | 9 – 16 | |||||||||
| Ц4– 70 №12,5 | 17,0 – 70,0 | 25 – 140 | 5,5 – 30,0 | 7 – 12 | |||||||||
| Ц4 – 76 №8.0 | 10,0 – 38,0 | 90 – 250 | 10,0 – 30,0 | 18 – 26 | |||||||||
| Ц4– 76 №10,0 | 20,0 – 60,0 | 80 – 250 | 17,0 – 40,0 | 15 – 21 | |||||||||
| Ц4 - 70 №16 | 20,0 – 115,0 | 40 - 170 | 17,0 – 55,0 | 7 - 11 | |||||||||
Приложение 5. ШКАЛА МОЩНОСТЕЙ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ А2, АО2
| Тип электродвигателя | Номинальная мощность, кВТ | Скорость вращения, об/мин | Масса, кг |
| 3000 об/мин. | |||
| А2-61-2 | |||
| А2-62-2 | |||
| А2-72-2 | |||
| А2-81-2 | |||
| А2-82-2 | |||
| А2-91-2 | |||
| 1500 об/мин | |||
| А2-62-4 | |||
| А2-72-4 | |||
| А2-82-4 | |||
| А2-91-4 | |||
| 1000 об/мин. | |||
| А2-62-6 | |||
| А2-72-6 | |||
| А2-82-6 | |||
| А2-92-6 | |||
| 750 об/мин. | |||
| А2-71-8 | |||
| А2-82-8 | |||
| А2-91-8 | |||
| А2-92-8 | |||
| 3000 об/мин. | |||
| АО2-51-2 | |||
| АО2-62-2 | |||
| АО2-71-2 | |||
| АО2-81-2 | |||
| АО2-82-2 | |||
| АО2-91-2 | |||
| АО2-92-2 | |||
| 1500 об/мин. | |||
| АО2-72-4 | |||
| АО2-81-4 | |||
| АО2-82-4 | |||
| АО2-91-4 | |||
| АО2-92-4 |
Окончание приложения 5.
| 1000 об/мин. | |||
| АО2 – 71-6 | |||
| АО2-72-6 | |||
| АО2-81-6 | |||
| АО2-82-6 | |||
| АО2-91-6 | |||
| АО2-92-6 | |||
| 750 об/мин. | |||
| АО2- 62-8 | |||
| АО2-71-8 | |||
| АО2-72-8 | |||
| АО2-81-8 | |||
| АО2-82-8 | |||
| АО2-91-8 | |||
| АО2-92-8 | |||
| АО2-81-10 | |||
| АО2-82-10 | |||
| АО2-91-10 | |||
| АО2-92-10 | |||
| 600 об/мин. | |||
| АО2-81-10 | |||
| АО2-82-10 | |||
| АО2-91-10 | |||
| АО2-92-10 |
Приложение 6.ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КАМЕР ОРОШЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КТ, КД 10 и КД 20
| Тип кондиционера | Число форсунок | Число стояков | Число форсунок | Аэродинамическое сопротивление камеры, кг × с/м2 | Максимально допустимый объем трубопровода внешней обвязки, м | ||
| В одном ряду | всего | В одном ряду | всего | ||||
| КТ30 | 11,0 | 0,8 | |||||
| КТ40 | 12,3 | 0,8 | |||||
| КТ60 | 11,0 | 1,6 | |||||
| КТ80 | 12,3 | 1,6 | |||||
| КТ120 | 11,0 | 1,4 | |||||
| КТ160 | 12,3 | 1,4 | |||||
| КТ200 | 11,0 | 2,1 | |||||
| КТ250 | 12,3 | 2,1 | |||||
| Кд 10* | 12,3 | - | |||||
| Кд 10 | 16,9 | - |
Окончание приложения 6.
| Кд 20 | 12,4 | - | |||||
| Кд 20* | 17,0 | - | |||||
Примечание. * В камере орошения расположены 3 ряда стояков походу движения воздуха, а остальных – по 2 ряда.
Приложение 7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРОВ СФО
| Тип | Характеристика | |||||
| Потребляемая мощность кВт | Число секций, шт | Мощность трубчатого нагревателя, кВт | Перепад температур воздуха, 0С | Количество нагреваемого воздуха при указанном перепаде температур, м3/ч | Аэродинамическое сопротивление калорифера по воздуху, кг × с/м2 | |
| 5/1 ТМО1 | 4,8 | 1,6 | 18 - 5 | 800 - 2400 | ||
| 10/1 ТМО1 | 9,6 | 1,6 | 33 - 12 | 800 - 2400 | ||
| 16/1 ТМО1 | 15,0 | 2,5 | 22 - 15 | 1800 - 2800 | ||
| 25/1 ТМО1 | 22,5 | 2,5 | 40 - 20 | 1600 - 2800 | ||
| 40/1 ТМО1 | 46, | 2,5 | 50 - 30 | 2400 - 4300 | ||
| 100/1 ТМО1 | 90,0 | 2,5 | 51 - 30 | 4500 –9000 | ||
| 160/1 ТМО1 | 157,6 | 2,5 | 65 - 38 | 6600 - 12000 | ||
| 250/1 ТМО1 | 225,0 | 2,5 | 63,39 | 9800 - 18000 |
Примечание. Напряжение сети 3 ~ 380 В; напряжение трубчатого нагревателя – 220 В; максимальная температура поверхности нагревателя – 180 0С; схема соединения трубчатых нагревателей – звезда.
Приложение 8. ОХЛАДИТЕЛИ ВОЗДУХА ПЕТЛЕВЫЕ (ОВП), ОХЛАДИТЕЛИ - НАГРЕВАТЕЛИ ВОЗДУХА (ОНВ), ВОДЯНЫЕ (РАССОЛЬНЫЕ)
| Марка | F, м2 | V, м3/ч | Gводы, кг/ч | Qо, ккал/ч | H, мм. вод. ст. | |
| ОВП4 | ОНВ4 | |||||
| ОВП6 | ОНВ6 | |||||
| ОВП11 | ОНВ11 | |||||
| ОВП16 | ОНВ16 | |||||
| ОВП20 | ОНВ20 | |||||
| ОВП25 | ОНВ25 |
Поиск по сайту©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование. Дата создания страницы: 2018-01-08 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных |
Поиск по сайту: Читайте также: Деталирование сборочного чертежа Когда производственнику особенно важно наличие гибких производственных мощностей? Собственные движения и пространственные скорости звезд |