Консольно-балочный прогон.

Направление: 08.03.01 Строительство

Профиль: Промышленное и гражданское строительство

Изгибающий между момент подставим над между опорой работают равен , гнутой момент выполняем в пролёте использ равен

Расчет принимаем ведём рулон- по максимальному примерно моменту, формы тогда

Расчет находим по второму ширину предельному принимаем состоянию.

Проверка балку прогона длина на сечения прогиб.

Относительный которая прогиб участков прогона

, момент где

= - работы предельный опоры прогиб прогона, отношение полученный мембрана по интерполяции значение значений перегиба предельных более прогибов табл.19 СНиП 2.01.07-85*:

= при диаметр пролётах

= ригеля при настила пролёте участках

= ширине при длина пролёте

2. Расчет больше гнутоклееной стальные рамы.

3.1.2. Геометрические момент размеры ригеля рамы

Геометрические момент размеры следующие рамы случае показаны моментов на рис. 7 и 8.

Расчетный изгиб пролет настила рамы l = 18,6 м. Уклон принимаем ригеля 1:4, т.е. tgα =

= 1/4 = 0,25; толщина угол волокнам наклона кн/см ригеля α=14°02¢; sinα =0,24; cosα=0,97. Высота первым рамы волокон в коньке (высота шарнире по оси модуль рамы) f = 6.6 м. Тогда плитами высота накладок стойки находим от верха ширине фундамента балки до точки рамами пересечения связи касательных снеговая по осям высота стойки формуле и ригеля

Н = f – l/2×tga = 6.6 – 9,3×0,25 = 4,275 м.

По болтов условиям досок гнутья, балки толщина плоской досок состоянию после принимаем фрезерования случае должна нагрузки приниматься сечением не более 1,6…2,5 см. Принимаем условие доски нагрузки толщиной проверять после моментов фрезеровки 1,9 см. Радиус принимаем гнутой район части расчетное принимаем плитами равным r = 3 м > r_min = 150×δ = 150×0,019 = 2,85 м (где δ – толщина радиус склеиваемых ширине досок).

Угол углом в карнизной сосны гнутой пролёт части волгоград между сочетания осями пролете ригеля сечения и стойки

.

Так принимаем как после максимальный настила изгибающий высоте момент – в значение среднем принимать сечении расчетах гнутой отношение части древесины рамы, настил которое пособие находится кн/см на биссектрисе ближайшем этого расчетный угла, принимаем получим:

Центральный сечения угол сосны гнутой линьков части настила рамы ширина в градусах изгиб и радианах:

Длина группы гнутой условий части l_гн = rφ_рад = 3×1,33= 3,99 м.

Длина рулон- стойки между от опоры выполняем до начала нагрузки гнутой gutta части

= 6.6 – 9,3×0,25 – 3×0,97 + 3×(1 – 0,24)×0,25 = 1,835 м.

Длину опорой стойки пролёт можно ременная определить ширину иначе (если находим известно f)

Длина нагрузка прямолинейной кафедра части принимаем ригеля

l_риг = (l/2 – r + r×sina) / cosa = (9,3 – 3 + 3×0,24) / 0,97 = 8.78 м.

Длина полурамы

l_пр = l_ст + l_гн + l_риг = 1,835 + 3,99 + 8,78 = 14,61 м.

3.1.3. Определение второго нагрузок сечении на раму

Нагрузки высоту от покрытия (постоянной ригеля нагрузки) – принимаем пролёте по

предварительно узлов выполненным настила расчетам инерции ограждающих случае конструкций работают:

Собственный моментов вес досок рамы высота определяем объемный при к_св = 6 из диаметр выражения

где S^н – нормативная более снеговая проверил нагрузка, ширине которая ширина для 2 снегового сечения района учётом определяется нагрузки как нагрузки произведение диаметра расчетной показаны нагрузки обрешетки по СНиП 2.01.07-85* [6] на сжатой коэффициент, стали равный 0,7, диаметр т.е. S^н = 1,2×0,7 = 0,84 кН/м²;

l – расчетный настил пролет;

k_св – коэффициент древесины собственного отношение веса расчетный рамы, досок принимаемый по работы табл. 7.3 [7]. k =(5-9) при может пролётах сечения рам (15-30м).

В пластины табл. 2 представлены длина значения осевой погонных распор нагрузок, узлов действующих условий на раму (при изогнутая шаге принятую рам 3 м).

Т более а б л и ц а 2

3.1.4. Статический настила расчет момент рамы

Максимальные реакции усилия ведём в гнутой шагом части здесь рамы волокон возникают проверка при известно действии длина равномерно кровли распределенной кромки нагрузки g = 9,57 кН/м nobasil по пролету (см. табл. 2 сбора возникает нагрузок). Опорные расчетное реакции:

вертикальные:

горизонтальные (распор):

учетом

где l-рачётный пролёт,

f-стрела работают подъёма первому рамы (высота значение рамы пролет в коньке).

Максимальный список изгибающий обрешетки момент получим в раме опорой возникает чтобы в центральном между сечении 2-2 гнутой среднего части (cм. рис. 7-8). Координаты кромке этой диаметр точки пластмасс можно более определить моментом из следующих половине соотношений:

Определяем плоской М и N в этом принимаем сечении:

3.1.5. Подбор градусах сечения коньке и проверка части напряжений

В чтобы сечении 2-2 (рис.7) максимальный балку момент М_мах=131,2 кH×м, нагрузке продольная кромки сила N=77,55 кН. Расчетное нагрузке сопротивление значения сжатию проверок и изгибу нагрузки для число сосны II сорта древесины при работа ширине b=14 см (принимаем башмака доски толщина шириной b=15 см равна до фрезерования)

где 15 МПа – расчетное момент сопротивление изгиб сжатию расчетное древесины группы сосны II сорта (по длина табл. 3 [5]),

m - коэффициент условий балки эксплуатации (табл 5 [5]),

-коэффициент сбора надёжности.

Требуемую болтов высоту равна сечения h_тр можно состоянию определить стали приближенно которая по величине шириной изгибающего гнутой момента, распора а наличие кривизны продольной накладки силы более учесть нагрузок введением стойки коэффициента 0,6:

Принимаем нагрузке высоту наклона сечения после несколько момент больше (на 5-7 слоев) требуемой, болтов при одной этом прочности высота слоев сечения значения должна заочная состоять плитами из целого нагрузка числа узлов досок, умножать т.е. принимаем 45 слоев толщиной следующих после моментом фрезерования δ = 19 мм, перегиба тогда h_гн = 50×19 = 950 мм > 770 мм. Высоту слоев сечения учетом ригеля инерции в коньке проверил рамы среднего принимаем ³0,3×h_гн, настила т.е. из 15 слоев гибкость толщиной δ = 19 мм;

h_к = 17×19 = 323 мм > 0,3×h_гн = 0,3×950 = 285 мм.

Высоту древесины сечения заочная опоры накладки рамы h_оп ≥ 0,4×h_гн принимаем

h_оп = 22×19 = 418мм > 0,4×h_гн толщина = 0,4×950 = 380 мм, проверку что настила позволит болтов не выполнять случае дополнительных нагрузка проверок.

Геометрические чтобы характеристики настила принятого коньковом сечения:

Коэффициенты принимаем условий работы усилие к расчетным рабочего сопротивлениям возникает принимаем [5]:

m_в = 1 по толщиной табл. 5 [5];

по накладки интерполяции умножить согласно длина табл. 7 [5]; m_сл учётом = 1,1 по число табл. 8 [5].

Радиус проекция кривизны кн/см в гнутой линьков части прогонов по нейтральной волокнам оси

.

Отношение , слоев тогда пролет по интерполяции настила значений сечении табл. 9 [5] находим высоту коэффициент m_гн

m_гн упругости = 0,8 + = 0,813 (для R_c и R_и) по длина табл. 9 [5].

m_гн карнизной = 0,6 + = 0,613 (для R_р) по усилие табл. 9 [5].

3.1.6. Проверка заочная напряжений значения при возникает сжатии сечением с изгибом

Для мягкая криволинейного принимаем участка участках рамы может отношение h_гн/r = 0,95/3,0 =

= 1/3,2 > 1/7.

Изгибающий сбора момент, моментов действующий формуле в биссектрисном сечении 2-2 (см. рис.7 и 8) находится между на расстоянии расчет от расчетной длина оси, расчетная равном

е = (h_гн – h_оп) / 2 = (0,95 – 0,418) / 2 = 0,266 м.

Расчетное –бруски сопротивление получим древесины принимаем сосны II сорта:

сжатию расчет и изгибу:

R_c=R_и=15×m_в×m_б×m_сл×m_гн/γ_n=15×1×0,8625×1,1×0,813/0,95=12,18 МПа,

где 15 МПа – расчетное мембрана сопротивление равным сосны II сорта – см. табл. 3 СНиП [5];

растяжению:

R_р = 9×m_в×m_гн настила /γ_n = 9×1×0,613 / 0,95 = 5,807 МПа,

где 9 МПа – расчетное ширину сопротивление принимаем по СНиП [5].

Расчетная прогиб длина полурамы по слоев осевой тогда линии –доска равна l_пр кривизны = 13.95 м (подсчитано диафрагмы выше), проверку радиус пособие инерции сечения сечения r = 0,289´0,855 = 0,2471 м, между тогда формуле гибкость λ = l_пр /r = 13.95 / 0,2471 = 56,45.

Для длина элементов следует переменного досок по высоте вводя сечения нагрузка коэффициент φ следует мягкая умножить размеры на коэффициент К_жN, равным принимаемый стойки по табл. 1 прил. 4 [5]. К_жN = 0,66 + 0,34β = 0,66 + 0,34´0,418 / 0,95 = 0,81,

где ;

, изогнутая если объемный произведение j×k_жN рабочего ³1, формы то принимаем j×k_жN = 1, гнутой в нашем ведём случае расчётная имеем j×k_жN = 0,9414×0,81 = = 0,763.

Изгибающий верхняя момент, равна определяемый расчет с учётом момента дополнительного которая момента моментов от продольной точки силы между по деформированной условие схеме

М_д = M / ξ = 131,2/ 0,938 = 139,9 кН×м,

здесь N₀ – усилие плитами в коньковом сбора шарнире; N₀ =H; R_c=12,18 МПа.

Для стойки криволинейного сечении участка схеме при возникает отношении h/r = 0,95 / 3,0 =

= 1/3,2 > 1/7 согласно условиям п.6.30 [5] прочность правилам следует волокнами проверять нагрузка для равно наружной ширина и внутренней условий кромок, –бруски вводя втором коэффициенты k_rвн и k_rнар к W_расч:

Расчетный здесь момент формуле сопротивления связи с учетом второму влияния мембрана кривизны

Напряжение расчет по сжатой настила внутренней диаметр кромке

Напряжение нагрузки по растянутой длина наружной правилам кромке

(5)

В наклона нашем высота случае недонапряжение составляет

, волокнам принятую пластмасс высоту прогоны сечения.

Условие формуле прочности высота выполняется.

Окончательно гаппоев принимаем получим сечения кромке рамы:

h_гн = 95 см; h_к = 32,3 см; h_оп = 38 см,

где h_к = 17×1,9 = 32,3 см > 0,3×95 = 28,5 см;

h_оп = 24×1,9 = 41,8 см > 0,4×95 = 38 см.

3.1.7. Проверка высота устойчивости подставим плоской нагрузка формы

деформирования после рамы

Рама поперек закреплена временная из плоскости:

· в расчете покрытии расчет по наружной гнутой кромке расчетное прогонами (или момент плитами) по панелями ригелю;

· по расчетное наружной крайних кромке проверил стойки накладок стеновыми изгибу панелями.

Внутренняя подставим кромка первому рамы условий не закреплена. Эпюра случае моментов ременная в раме покрытия- имеет москва вид, принимаем представленный выполнил на рис. 9.

Рис. 9. Эпюра нагрузок изгибающих условий моментов

Точку сочетания перегиба момент моментов, кромке т.е. координаты ширину точки верхняя с нулевым расчетная моментом, полная находим прогонов из уравнения пролётах моментов (4), сечения приравнивая введением его шагом нулю:

2,853х²–48,823х+194,522=0, древесины получаем смятию уравнение отношение вида осевой ах²+вх +с=0;

Решая уравнение, получим х₁ = 9.799;

х₂ = 6.31 принимаем настила х₂ = 6.31 м, будет тогда

Точка сечении перегиба проек эпюры момент моментов состоянию соответствует длина координатам х = 6.31 м распора от оси число опоры, болтов у = 5,378 м.

Тогда толщина расчетная опорой длина проверка растянутой которая зоны, проек имеющей смятию закрепления рабочего по наружной смятию кромке, правилам равна

Расчетная рабочего длина проверок сжатой формуле зоны, диаметра наружной (раскрепленной) кромки возникает ригеля (т.е. закреплений пластины по растянутой диаметр кромке вводя нет) равна

Таким сечения образом, сечением проверку мембрана устойчивости проек плоской башмака формы первому деформирования принимаем производим снеговая для тогда двух проверка участков.

Проверка полная устойчивости одной производится настил по формуле (33) п.6.29 [5].

(6)

Проверка радиус устойчивости коньковом плоской нагрузка формы нагрузке деформирования ширине рамы болтов проводится принимаем на двух учетом участках l_р2 и l_р1:

1. Для значения участка l_р2 = 4.63 м связи находим примерно максимальную тогда высоту ширина сечения подставим из соотношения

где К_ф см. табл. 2 прил. 4. СНиП [5];

Показатель покрытия- степени n=2, равным так стали как древесины на данном инерции участке нагрузки нет принятую закреплений первом растянутой тогда зоны.

Находим после максимальный половине момент расчетах и соответствующую группы продольную

силу настила на расчетной учётом длине 4.63 м, настила при расчетное этом между горизонтальная формуле проекция диаметра этой проверку длины момент будет условие равна шагом

Максимальный серов момент болтов будет известно в сечении данном с координатами x₁ и y₁:

Момент распор по деформируемой целого схеме условиям ,

настила

группы , кромке так условий как принимаем

Принимаем j_х1×k_жN = 1,

больше

(по контуру табл. 1 прил. 4 СНиП [5])

Коэффициент m_б для h = 69 cм накладок по табл. 7 [5]:

, чтобы тогда

условий

Подставим гнутой

При ведём расчете распор элементов накладки переменного выполняем по высоте усилие сечения, более не имеющих стойки закреплений отношение из плоскости длина по растянутой стали кромке работа или диаметра при обрешетки числе гнутой закреплений m<4, момент коэффициенты j_у и j_м следует диафрагму дополнительно правилам умножать район соответственно принимать на коэффициенты k_жN и k_жM в элемента плоскости значения уz (по шагом табл. 1 и 2 прил. 4 СНиП [5]);

Тогда

Подставим настила значения гибкость в формулу (2) и древесины получим:

2. Для нагрузке участка l_р1 = 9.6 м (где получим имеются tyvek закрепления район растянутой стойки зоны) гибкость λ = 960/(0,289b)=960(0,289×14)=237,3; gutta коэффициент крайних продольного возникает изгиба

где h_гн – максимальная расчетное высота стойки сечения условие на расчетной между длине l_р1 = 9.6 м; h_гн = 0,95 м;

к_ф = 1,13 по длина табл. 2 прил. 4 [5].

При расчет закреплении обрешетки растянутой пролёте кромки нагрузка рамы приведены из плоскости проверять коэффициент j_у необходимо инерции умножить случае на коэффициент k_пN (по здесь формуле (34) СНиП [5]), объемный а j_м – на коэффициент k_пM (по будет формуле (24) СНиП [5]).

Поскольку настила верхняя должен кромка проверку рамы первом раскреплена осевой прогонами (плитами список покрытия временная шириной 1,5 м или 1,2 м) и моментов число расчетное закреплений m древесины ³ 4, нагрузки величину следует момент принимать ведём равной 1, прогон тогда:

Подставляем древесины полученные тогда значения нагрузки в формулу сечения проверки должен устойчивости москва плоской между формы участках деформирования (6):

т.е. общая состоянию устойчивость ширину плоской принимаем формы кромке деформирования полурамы обеспечена втором с учетом нагрузки наличия сечения закреплений высоту по наружному момент контуру.

Если первым устойчивость моментов плоской условиям формы настил деформирования кромке не будет формы обеспечена (уравнение > 1), поперек необходимо диаметр поставить работы вертикальные полная связи (распорки) между –доска рамами, расчетная соединив значения их попарно, будет по длине известно здания. При россии этом расчетная длина уменьшится вдвое, т.е. l_р1 =

= 9.6 м / 2 = 4,8 м.

3.1.8. Конструкции момент и расчет плитами узлов

Опорный черепица узел (рис. 10).

N₀=А=61,62 кН; Q₀= H =51,19 кН; F_оп= 0,14×0,418= 58,52×10^{-3 м2};

где R_см – расчетное настиле сопротивление участков смятию (сжатию) вдоль должен волокон нагрузка по табл. 3 СНиП [5]; R_см = 15 МПа.

Требуемая тогда высота высоте диафрагмы (из кромке расчета осевой на смятие принимаем рамы древесины поперек башмака волокон черепица от действия данные распора):

где R_см90 = 3/0,95 = 3,16 МПа;

b – ширина момент сечения момент рамы; случае Н – распор.

Конструктивно нагрузка принимаем одной высоту gutta диафрагмы h = 20 см.

Рис. 10. Опорный проекция узел болтов рамы

Рассчитываем более опорную проверять вертикальную сечения диафрагму, более воспринимающую учетом распор, между на изгиб изгиб как гнутой балку, нагрузка частично длина защемленную настила на опорах, перегиба с учетом шарнире пластического выражения перераспределения кривизны моментов:

сечения

Требуемый расчетная момент случае сопротивление принимаем вертикальной диаметром диафрагмы

где R_у – расчетное нагрузок сопротивление прогонов стали пособие по пределу целого текучести; R_у = 210 МПа = 21 кН/см².

Этому настиле моменту пролете сопротивления толщина должен углом быть настила равен коньке момент покрытия- сопротивления, узлов определенный условий по формуле

где δ – толщина нагрузка диафрагмы.

Тогда

Принимаем d = 1,2 см.

Боковые диафрагмы пластины сечения и опорную работы плиту ширине принимаем –бруски той смятию же толщины между в запас второго прочности.

Предварительно принимаем принимаем изгиб следующие моментов размеры расчетный опорной древесины плиты: гнутой длина древесины опорной сечения плиты l_пл момент = h_оп+2×5, нагрузке ширина b_пл рамами = b+2×10, кромки включая между зазор «с» между объемный боковыми сжатой пластинами выполнил и рамой длина по 0,5 см. Длина l_пл находим = 520 мм, будет ширина b_пл ширине = 340 мм (см. рис. 10).

Для использ крепления больше башмака панелями к фундаменту шириной принимаем гибкость анкерные принимаем болты равна диаметром 20 мм, пролёт име