Теплофизические свойства материалов конструкции пола чердачного перекрытия (для условий эксплуатации Б) сведены в таблицу:
| Материал, (плотность, кг/м3) | Расчетные коэффициенты | Тол- щина слоя d, м | Сопротив-ление воздухопро-ницанию R и, м2∙ч∙Па/кг | ||
| теплопровод- ности l Вт/м∙К | паропро- ницае- мости m, мг/м∙ч∙Па | ||||
| А | Б | ||||
| Пенополистирол (100) Гипсовый обшивочный лист (800) Железобетон (2500) | - - - | 0,052 0,21 2,04 | 0,05 0,075 0,03 | х 0,020 0,240 | 19 620 |
Для пола чердачного перекрытия a н = 12,0 Вт/(м2×К). Требуемое сопротивление теплопередаче ограждения R отр, отвечающее санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяется по формуле (8):
(м2∙К)/Вт
Полученное значение отвечает санитарно-гигиеническим требованиям и комфортным условиям.
Значение 
, отвечающее условиям энергосбережения, определено ранее и составляет 6537 °С×сут.
при ГСОП = 6000 °С×сут., значение 
= 4,6 (м2∙К)/Вт, а при
ГСОП = 8000 °С×сут., значение 
= 5,5 (м2∙К)/Вт.
Для значений ГСОП = 6537 °С×сут.
(м2∙К)/Вт.
Расчетным значением требуемого термического сопротивления чердачного перекрытия будет в данном случае величина
= 4,842 (м2∙К)/Вт.
Выполним расчет 
.
Входящая в состав чердачного перекрытия многопустотная плита является неоднородной конструкцией. Для нее определяется приведенное термическое сопротивление 
.
Для упрощения расчета заменяем круглое поперечное сечение пустот в плите равновеликим квадратным с площадью
.
Сторона квадрата будет равна
м.
В соответствии с нормативным методом расчета при R а/ R б < 1,25
.
Величина R а вычисляется с использованием схемы, изображенной на рис. 1, а. Между условными плоскостями, параллельными направлению теплового потока (снизу – вверх), получаем две конструкции: трехслойную с однородными слоями между плоскостями I и II; однослойную – между плоскостями II и III. Площадь, которую воспринимает тепловой поток в трехслойной конструкции, обозначим через F 1 = а × 1 = 0,141 × 1 = 0,141 м2. Площадь, которая воспринимает тепловой поток в однослойной конструкции, обозначим через F 2 = (1 - а) × 1 = (0,22 – 0,141) × 1 = 0,079 м2.
Термическое сопротивление трехслойной конструкции определяется по формуле (4)
. (13)
Термическое сопротивление воздушной прослойки R вп определяем по [2, прил. 4] или из табл. П.5.5. При d вп= а = 0,124 м, направлении теплового
потока снизу вверх и положительной температуре в прослойке
R вп = 0,15 (м2∙К) /Вт. Тогда, при d 1 + d 3 = (d ж/б - а), имеем
(м2∙К)/Вт.
Термическое сопротивление однослойной конструкции 
определяем по формуле (3)
(м2∙К)/Вт.
Значение R а определится по формуле [2]
,
(м2∙К)/Вт.
Величина Rб вычисляется с использованием схемы на рис. 1, б. Плоскостями IV и V, перпендикулярными направлению теплового потока (в данном случае горизонтальными), условно разделяем конструкцию на однородные и неоднородные слои. Тогда искомое термическое сопротивление определится как сумма термических сопротивлений однородных слоев R 1, R 3 и неоднородного слоя R 2
Rб = R 1 + R 2 + R 3. (15)
Термическое сопротивление однородных слоев толщиной d 1 и d 3 вычисляется по формуле (3)
(м2∙К)/Вт.
Для неоднородного слоя приведенное термическое сопротивление определяется по формуле (14)
,
где 
= 0,150 (м2∙К) /Вт; 
(м2∙К) /Вт.
(м2∙К)/Вт.
По формуле (15) вычисляем Rб
Rб = 0,024 + 0,073 + 0,023 = 0,120 (м2∙К)/Вт.
Убеждаемся, что отношение Rа/Rб = 0,079/0,121 = 0,65 меньше 1,25. Поэтому правомерно использовать формулу (12) для расчета приведенного термического сопротивления многопустотной железобетонной плиты пола чердачного перекрытия:
(м2∙К)/Вт.
По формуле (10) определяем толщину утепляющего слоя
м.
Округляем полученное значение в сторону увеличения и принимаем далее в расчет d ут = 0,35 м. Толщина ограждения составит
d пт = d р + d ж/б + d ут = 0,02 + 0,24 + 0,35 = 0,61 м.
Уточняем расчетное значение сопротивления теплопередаче ограждения по формуле (2)
(м2∙К)/Вт.
Искомый коэффициент теплопередачи вычисляем по формуле (1)
Вт/(м2∙К).
Результаты расчета. Толщина ограждения d пт = 0,61 м.
Толщина утепляющего слоя d ут = 0,35 м.
Коэффициент теплопередачи 0,13Вт/(м2∙К).