Повышение кратности пульсации схемы по выходному напряжению возможно путем включения последовательно или параллельно двух выпрямительных блоков. Напряжения питания этих блоков, а значит, и мгновенные значения их выходного напряжения должны иметь определенный фазовый сдвиг α. Например, при использовании двух трехфазных выпрямителей (T = 3) период пульсации выходного напряжения Т равен 2π/3 или электрическому углу 120° (рис. 5.5, а, б).
Рис. 5.5. Кривые напряжения на элементах схемы
Если питающие напряжения этих двух выпрямителей сдвинуть одно относительно другого на угол α = π/2, то в результате сложения выходных напряжений (что получается при последовательном включении двух выпрямительных блоков) частота пульсаций напряжения на нагрузке увеличивается в 2 раза Ud = Ud 1+ Ud 2. Эквивалентная двенадцатифазная схема выпрямления показана на рис.5.6, а. На схеме трехфазные линии электропередачи и трехфазные соединения внутри схемы для простоты показаны в виде одной трижды перечеркнутой линии. Два шестифазных выпрямителя (Т = 6), собранных по трехфазной мостовой схеме, по выходу включены последовательно и работают на общую нагрузку. Для повышения частоты пульсации выходного напряжения в 2 раза т. е. для получения Т = 12 эти выпрямительные блоки должны работать с фазовым сдвигом α = 2π/12. Необходимый фазовый сдвиг может быть получен при использовании трансформатора с двумя группами вторичных обмоток, каждая из которых питает схему с шестикратной пульсацией (шестипульсную) (рис. 5.6, а).
а б
Рис. 5.6. Эквивалентная двенадцатифазная схема выпрямления
Если одну из групп вторичных обмоток трансформатора соединить в звезду, а вторую — в треугольник, то между их трехфазными системами напряжений (линейным и фазным напряжением) будет существовать фазовый сдвиг на электрический угол 30°. Мгновенные значения выходных напряжений двух выпрямительных блоков будут иметь такой же фазовый сдвиг. Таким образом, на выходе последовательно включенных выпрямительных блоков напряжение будет пульсировать с удвоенной частотой, т. е. мы получаем эквивалентную двенадцатифазную схему (Т=12). Кроме того, при последовательном (по отношению к нагрузке) включении выпрямительных блоков выходное напряжение повышается в 2 раза при неизменном допустимом напряжении на вентилях.
При параллельном включении составляющих выпрямительных блоков (рис. 5.6, б) допустимый ток в нагрузке повышается в 2 раза при неизменном допустимом токе вентилей одного выпрямительного блока. На рис. 5.7 показана эквивалентная двадцатичетырёхфазная схема, состоящая из двух эквивалентных двенадцатифазных схем, рассмотренных выше. Между двенадцатифазными блоками необходимо создать фазовый сдвиг на угол α= 2π/тэкв = 360/24 = 15°.
Рис. 5.7. Эквивалентная двадцатичетырёхфазная схема
Для постоянной составляющей тока реактор не имеет никакого сопротивления, тогда как для переменной составляющей уравнительного тока индуктивное сопротивление реактора станет ограничителем.
При расчете эквивалентных многофазных схем необходимо учитывать следующее обстоятельство: для получения симметричной кривой выходного напряжения питания выпрямителей должны быть одинаковыми. Поэтому число витков вторичных обмоток трансформатора, соединенных в звезду, должно быть в π/3 раз меньше, чем число витков в обмотках, соединенных в треугольник.
Управляемые выпрямители
На практике часто требуется стабилизация выходного напряжения либо регулирование его в широких пределах. Для необходимого в этих случаях изменения величины выпрямленного напряжения используют ряд технических решений, основными из которых следует считать:
- изменение напряжения на выходе выпрямителя с помощью регулятора переменного напряжения (автотрансформатора, дросселя насыщения, тиристорного регулятора);
- регулирование выпрямленного напряжения с помощью регуляторов постоянного напряжения;
- регулирование выпрямленного напряжения за счет применения выпрямителей на управляемых вентилях (управляемых выпрямителей).
Применение управляемых выпрямителей позволяет уменьшить габариты и стоимость преобразователей по сравнению со схемами, использующими автотрансформаторы и дроссели насыщения. Наибольшее применение в качестве управляемых вентилей нашли тиристоры.
Однофазный управляемый выпрямитель. Схема однофазного двух полупериодного управляемого выпрямителя приведена на рис. 5.8, а.
Работа управляемого выпрямителя во многом зависит от характера нагрузки Рассмотрим работу схемы на активную нагрузку (L H = 0). Использование в схеме выпрямителя управляемых вентилей позволяет задерживать начало прохождения тока через очередной, вступающий в работу вентиль по отношению к моменту его естественного отпирания. Если на управляющий электрод вентиля V 1 в момент t = 0 подать отпирающий импульс, то вентиль V 1 включится с некоторой задержкой. Угол задержки, отсчитываемый от момента естественного включения вентиля, выраженный в электрических градусах, называется углом управления и обычно обозначается буквой α. В результате в интервале 0 – ω t напряжениена сопротивлении R Нбудет равно нулю (оба вентиля в закрытом состоянии) В момент включения вентиля V 1напряжение на нагрузке cкачком возрастет и далее будет изменяться по синусоиде фазного напряжения вторичной обмотки трансформатора.
В момент перехода напряжения через нуль оно сменит знак, и тиристор выключится. Через отрезок времени, в который угол управления станет равным α, включится второй тиристор, но при снижении напряжения до нуля он выключится. Далее процессы будут повторяться.
Схема трехфазного управляемого выпрямителя со средней точкой показана на рис. 5.9, а. Кривые выпрямленного напряжения для режима работы схемы на активную нагрузку при двух различных углах управления показаны на рис. 5.9, б, в. Нетрудно заметить, что имеются две характерные области управления.
Рис. 5.8. Схема однофазного двухполупериодного управляемого выпрямителя (а), токи и напряжения на элементах схемы при работе на активную (б, в) и активно-индуктивную (г, д) нагрузки
Первая находится в диапазоне углов π/6 > α > 0 и характеризуется режимом непрерывного выпрямленного тока, а вторая начинается при углах α > π/6, причем в кривой выпрямленного тока в этом случае возникают паузы, в течение которых мгновенное значение выпрямленного тока равно нулю. Среднее выпрямленное напряжение в первой области регулирования
(5.7)
Каждый вентиль работает в этом случае треть периода.
Во второй области регулирования ток через вентиль обрывается при прохождении мгновенного выпрямленного напряжения через нуль. Длительность прохождения тока через вентиль меньше λ и равна 2π/3, так как λ = π – α – π⁄6.
Среднее значение выпрямленного напряжения в этом случае определяется следующей формулой:
. (5.8)
Как видно из последней формулы, предельным углом управления является угол α =150°.
Рис. 5.9. Схема трехфазного управляемого выпрямителя со средней точкой (а) и кривые напряжения на элементах схемы (б–д)
Среднее выпрямленное напряжение для режима работы со сглаженным выпрямленным током
(5.9) Предельный угол управления α = 90°. На рис. 5.9, д показано изменение напряжения на вентиле для угла управления α = π/3.
Максимальное обратное напряжение на вентиле U обр =2,45 U 21.
Максимальное прямое напряжение на вентиле U пр.мах = U 21 sinα.
Вследствие некоторой специфики работы системы управления вентилями трехфазной управляемой мостовой схемы при работе на активную нагрузку целесообразно рассмотреть режим работы при L н = 0.
Схема трехфазного мостового управляемого выпрямителяприведена на рис. 5.10, а.
Рис. 5.10. Трехфазный мостовой управляемый выпрямитель (а), кривые фазного (б) и выпрямленного (в) напряжений при работе на активную нагрузку
На рис. 5.10, б и в изображены кривые фазных напряжений вторичной обмотки трансформатора и кривые выпрямленного напряжения схемы для трех значений угла управления α. Следует отметить, что для работы мостовой схемы необходимо подавать на вентили управляющие импульсы длительностью больше 60° или сдвоенные импульсы.
Причина такого требования становится ясной из рассмотрения принципа работы схемы. В случае использования одиночных импульсов с длительностью меньше 60° не обеспечивается пуск выпрямителя, так как не могут включиться одновременно два вентиля в анодной и катодной группах.
Кроме того, как видно из рис. 5.10, б, при углах управления α > 60° при активной нагрузке в кривой выпрямленного напряжения появляются паузы, и, следовательно, необходимо одновременно с подачей управляющего импульса на очередной, вступающий в работу, вентиль подавать повторный управляющий импульс на соответствующий вентиль в противоположном плече или же использовать импульсы с длительностью больше 60°.
Кривая выпрямленного напряжения (рис. 5.10, в)в диапазоне изменения угла управления от 0 до 60° непрерывна. При углах управления α > 60° ток нагрузки становится прерывистым.
Для режима I: U Нα= U 0соs α.
Для режима II: U Нα = U 0[1 + сos(π/3 + α)](см. рис. 5.10, в).
Предельным углом регулирования является в этом случае угол α п =120°.
Наибольший интерес представляет режим работы схемы со сглаженным током (L Н=∞) [8]. В этом случае ток нагрузки непрерывен во всём диапазоне управления. На рис. 5.11, а и б показан характер изменения выпрямленного напряжения и токов.
Токи вентилей V 1, V 2, V 3 показаны условно выше нулевой линии, а токи вентилей V 4, V 5, V 6 ниже.
На интервале от t 1 до t 2 включен вентиль V 1(см. рис. 5.13 ,а). Потенциал катода вентиля по отношению к нулевой точке изменяется по синусоиде фазного напряжения Uα, причем в начале интервала он положителен, а в конце отрицателен. В момент t 2включается вентиль V 2и ток переходит на него. В интервале t 2 -t 3 ток нагрузки проходит через вентиль V З. В момент t 3вступает в работу вентиль V 3и работает до момента t 4. Среднее выпрямленное напряжение для всего диапазона управления U Hα = U 0cosα. Угол регулирования 90°.
Данная схема выпрямления является наиболее распространенной, так как позволяет обходиться без трансформатора и имеет по сравнению с трехфазной нулевой схемой (см. рис. 5.11, а и б) вдвое большую частоту пульсаций. Недостатками схемы являются большое число управляемых вентилей и сложность системы управления, в частности, из-за необходимости изолировать цепи управления вентилей анодной группы.
выпрямитель?