Методические указания по курсовому проектированию для студентов очной формы обучения направления 15.03.02. Технологические машины и оборудование(профиль «Машины и оборудование нефтяных и газовых промыслов»)
Краснодар
Составитель: ст. преподаватель И.А. Терещенко, А.В. Терещенко
Процессы и аппараты нефтегазовых производств: методические указания по курсовому проектированию для студентов очной формы обучения направления 15.03.02. Технологические машины и оборудование (профиль Технологические машины и оборудование нефтяных и газовых промыслов)./ Сост.: И.А. Терещенко, А.В. Терещенко..; Кубан. гос. технол. ун-т. Кафедра Оборудования нефтяных и газовых промыслов. – Краснодар, 2017. – 24 с.
Изложены основные методы проектирования и расчета насадочного адсорбера.
Библиогр.: 6 назв.
Рецензенты: Д-р техн.наук, зав. кафедрой ОНГП КубГТУ П.С. Кунина
Технический директор ООО «НПО «ЭКСБУР и К», к.т.н. Ярыш А.Т.
©КубГТУ, 2017
Содержание
1. Содержание курсового проекта и требования к его оформлению. 4
1.1 Нормативные ссылки. 5
1.2 Расчет насадочного абсорбера. 6
1.2.1. Расчет массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя. 7
1.2.2. Расчет движущей силы массопередачи. 10
1.2.3. Коэффициента массопередачи. 10
1.2.4. Расчет скорости газа и диаметр абсорбера. 11
1.2.5. Расчет плотности орошения и активной поверхности насадки. 12
1.2.6. Расчет коэффициентов массоотдачи. 13
1.2.7. Расчет поверхности массопередачи и высоты абсорбера. 18
1.2.8. Расчет гидравлического сопротивления абсорбера. 19
1.2.9. Механический расчет основных узлов и деталей абсорбера. 20
Список рекомендуемой литературы.. Ошибка! Закладка не определена.
1 Содержание курсового проекта и требования к его оформлению
Курсовой проект является заключительной частью курса «Процессы и аппараты нефтегазовых производств»
При подготовке нефти и газа используют оборудование для очистки их от примесей.
Объектом проектирования является насадочный адсорбер.
В курсовом проекте решаются следующие вопросы:
1) обоснование параметров конструкции в целом и отдельных ее узлов;
2) расчет и выбор деталей оборудования;
3) расчет и выбор элементов оборудования;
4) расчет на прочность отдельных деталей адсорбера;
5) расчет и выбор параметров работы адсорбера;
Графическая часть состоит из чертежного листа формата А1: чертеж насадочного адсорбера.
Графическая часть проекта должна быть выполнена аккуратно и грамотно с соблюдением всех правил и норм Единой системы конструкторской документации (ЕСКД).
Чертеж должен быть выполнены на бумаге установленного формата по ГОСТ 2.301-68, обеспеченные основными надписями установленного образца.
Чертежи адсорбера и узлов должны сопровождаться спецификациями.
чертеж должен содержать (по ГОСТ 2.109-68):
а) изображение сборочной единицы, которое дает представление о взаимном расположении составных частей;
б) размеры, предельные отклонения и другие параметры и требования, которые должны быть выполнены по данному сборочному чертежу;
в) указания о характере и точности соединения основных элементов узлов, а также указания о способе выполнения жестких соединений (сварных, паяных и др.);
г) номера позиций составных частей, которые входят в изделие, его габариты и необходимые присоединительные и справочные размеры.
Расчетно-пояснительная записка, состоящая из 30-40 страниц текста, выполняется в соответствии с ГОСТ 2.105-95. Записка включает в себя реферат; введение; основные разделы, в которых просчитываются все параметры адсорбера и выполняется проверка расчетов, спецчасть, в которой разрабатывается сборочный узел согласно выданному заданию, применяя общепринятые методы, известные студенту из курса «Детали машин»; выводы; список использованной литературы; спецификации выполненных чертежей. В выводах студент указывает основные результаты курсового проекта.
1.1 Нормативные ссылки
При выполнении графической и текстовой части курсового проекта по дисциплине «Грузоподъемные и грузозахватные машины и механизмы» были использованы ссылки на следующие стандарты:
1. ГОСТ 1050-74 Качественные углеродистые стали.
2. ГОСТ 4543-71 Легированные стали.
3. ГОСТ 21354-87 Расчеты на прочность цилиндрической зубчатой передач.
4. ГОСТ 9563-80 Модули эквивалентных зубчатых передач.
5. ГОСТ 2185-80 Основные параметры цилиндрических передач.
6. ГОСТ 25301-82 Основные параметры цилиндрических редукторов.
7. ГОСТ 23360-78 Призматические шпонки.
8. ГОСТ 6636-69 Нормальные линейные размеры.
9. ГОСТ 19523-81 Асинхронные двигатели серии 4А.
10. ГОСТ 8338-75 Шарикоподшипники радиальные однорядные.
11. ГОСТ 2.105-95 Общие требования к текстовым документам.
12. ГОСТ 2.106-96 Текстовый документ.
13. ГОСТ 2.104-68 Основные надписи.
14. СТП 053-2.12-93 Курсовое проектирование, общие требования.
15. ГОСТ 2.107-68 Основные требования к рабочим чертежам.
16. ГОСТ 2.109-73 Правила выполнения чертежей деталей, сборочных общих видов, габаритных и монтажных.
17. ГОСТ 2.119-73 Эскизный проект.
18. ГОСТ 2.120-73 Технический проект.
19. ГОСТ 2.301-68 Формы, масштабы, линии, шрифт чертежей, изображения – виды, размеры, сечения.
20. ГОСТ 2.307-68 Нанесения размеров и предельных отклонений.
21. ГОСТ 2.309-68 Обозначение шероховатости поверхностей.
22. ГОСТ 2.316-68 Правила нанесения на чертежах надписей, технических требований, таблиц.
23. ГОСТ 2.403-75 Правила выполнения рабочих чертежей цилиндрических зубчатых колес.
24. ГОСТ 25347-82 Единая система допусков и посадок. Поля пропусков и рекомендуемые посадки.
25. ГОСТ 7808-70 Болты.
26. ГОСТ 2524-70 Гайки.
27. ГОСТ 6407-70 Шайбы пружинные.
28. ГОСТ 8752-79 Манжеты резиновые армированные.
29. ГОСТ 3129-70 Штифты цилиндрические.
30. ГОСТ 18511-73 Крышка привертная глухая
1.2 Расчет насадочного абсорбера
Исходные данные для расчета адсорбера
| № варианта | Концентрация абсорбатива с до (Моль.%) | Расход газа V0 м3/с | Температура 0С | Давление Р атм. | Абсорбатив | Абсорбент | Инертный газ |
| 0,8 до 0,01 | этанол | вода | азот | ||||
| 0,8 до 0,02 | 1,5 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,03 | 1,1 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,04 | 1,2 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,05 | 1,3 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,06 | 1,4 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,07 | 1,5 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,08 | 1,6 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,09 | 1,7 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,1 | 1,8 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,01 | этанол | вода | азот | ||||
| 0,8 до 0,02 | 2,5 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,03 | 2,1 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,04 | 2,2 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,05 | 2,3 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,06 | 2,4 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,07 | 2,5 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,08 | 2,6 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,09 | 2,7 | этанол | вода | азот | |||
| 0,8 до 0,1 | 2,8 | этанол | вода | азот |
Геометрические размеры колонного массообменного аппарата определяются в основном поверхностью массопередачи, необходимой дляпроведения данного процесса, и скоростями фаз.
Поверхность массопередачи может быть найдена из основного уравнения массопередачи:
, (1)
где 
, 
- коэффициенты массопередачи соответственно по жидкой и газовой фазам, кг/(м2·с);
М– количество вещества, переходящее из газовой смеси в жидкую фазу в единицу времени, или нагрузка аппарата, кг/с;
- средняя движущая сила процесса абсорбции по жидкой и газовой фазам соответственно, кг/кг.
1.2.1 Расчет массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя
Обозначим: A - абсорбтив, В – инертный газ, С – абсорбент.
Массу абсорбтива A (этанола) переходящего из газовой смеси в абсорбент можно найти из уравнения материального баланса:
(2)
где L, G - расходы соответственно чистого абсорбента (воды) и инертной части газа (азота), [кг/с];
- начальная и конечная относительные массовые концентрации абсорбтива (этанола) в абсорбенте (воде), кг этанола/кг воды;
- начальная и конечная относительные массовые концентрации абсорбтива (этанола) в инертной части газа (воздухе), кг этанола /кг воздуха.
Переведем мольные концентрации 
в относительные массовые концентрации 
по формуле:
(3)
где y- мольные доли, [%]; 
мольные массы абсорбтива (этанола) и инертного газа (азота)
,
,
,
Исходная концентрация этанола в воде 
.
Конечная концентрация этанола в поглотителе 
обусловливает его расход (который, в свою очередь, влияет на размеры, как абсорбера, так и десорбера), а также часть энергетических затрат, связанных с перекачиванием жидкости и ее регенерацией. Поэтому 
выбирают, исходя из оптимального расхода поглотителя. Конечную концентрацию 
определяют из уравнения материального баланса, используя данные по равновесию.
Уравнение равновесной линии в относительных массовых концентрациях:
(4)
где m- коэффициент распределения:
(5)
1 - равновесная линия; 2 – рабочая линия.
Рисунок 1 - Зависимость между содержанием этанола в азоте и в воде
Уравнение равновесной линии 1 (рисунок 1) 
(6)
Отсюда
Отсюда уравнение рабочей линии 2 (рисунок 1) 
имеет вид:
Расход инертной части газа:
, где (7)
- плотность инертного газа (азота) при условиях в абсорбере;
- объемный расход инертного газа (азота) при условиях (t=20[0С];
Р=760[мм.рт.ст]=0,1[МПа]) в абсорбере.
Приведем объемный расход азота к условиям в абсорбере:
, (8)
где V0 - объемный расход инертной части газа (азота) при нормальных условиях (0[0С]; 760[мм.рт.ст]=0,1[МПа]), V0=3[м3/с] (по заданию) T0=273[К] t=20[0C].
Пересчитаем плотность инертного газа (азота) на условия в абсорбере:
, (9)
где 
- плотность азота при нормальных условиях (0[0С]; 760[мм.рт.ст] =0,1[МПа])
t - температура в абсорбере,[0С];
P0- нормальное давление (760[мм.рт.ст.]=0,1[МПа]);
P - давление в абсорбере, [МПа].
ρ0z=1,25046[кг/м3] - плотность азота при нормальных условиях.
T0=273[К]; t=20[0C]; P0=0,1[МПа]; P=0,1[МПа].
Определим массовый расход воздуха по формуле (7):
Производительность абсорбера по поглощаемому компоненту в соответствии с уравнением (2):
Отсюда из уравнения (2) определим расход поглотителя:
Тогда соотношение расходов фаз, или удельный расход поглотителя, составит:
1.2.2. Расчет движущей силы массопередачи
Движущая сила в соответствии с уравнением (1) может быть выражена в единицах концентраций как жидкой, так и газовой фаз. Для случая линейной равновесной зависимости между составами фаз, принимая модель идеального вытеснения в потоках обеих фаз, определим движущую силу в единицах концентрации газовой фазы:
(10)
где 
и 
- большая и меньшая движущие силы на входе потоков в абсорбер и на выходе из него, кг/кг (рисунок 1 и 2).
; 
,
где 
и 
- концентрации этанола в газе, равновесные с концентрациями в жидкой фазе (поглотителе) соответственно на входе в абсорбер и на выходе из него (рисунок 2).
Средняя движущая сила процесса абсорбции:
1.2.3. Коэффициента массопередачи
Коэффициент массопередачи Ky находят по уравнению аддитивности фазовых диффузионных сопротивлений:
, (11)
где 
- коэффициенты массоотдачи соответственно в жидкой и газовой фазах, кг/(м2с); m – коэффициент распределения, кг/кг.
Для расчета коэффициентов массоотдачи необходимо выбрать тип насадки и рассчитать скорости потоков в абсорбере. При выборе типа насадки для проведения массообменных процессов руководствуются следующими соображениями:
во-первых, конкретными условиями проведения процесса – нагрузками по пару и жидкости, различиями в физических свойствах систем, наличием в потоках жидкости и газа механических примесей, поверхностью контакта фаз в единице объема аппарата и т.д.;
во-вторых, особыми требованиями к технологическому процессу – необходимостью обеспечить небольшой перепад давления в колоне, широкий интервал изменения устойчивости работы, малое время пребывания жидкости в аппарате и т.д.;
в-третьих, особыми требованиями к аппаратурному оформлению – создание единичного или серийно выпускаемого аппарата малой или большой единичной мощности, обеспечение возможности работы в условиях сильно коррозионной среды, создание условий повышенной надежности и т.д.
В нашем случае насадка определена условиями задания:
Тип насадки: Кольца Рашига, керамические, упорядоченные.
1.2.4. Расчет скорости газа и диаметр абсорбера
Скорость газа в точке инверсии фаз ωп м/сек, соответствующая возникновению режима эмульгирования (считая на полное сечение колоны), определяется из уравнения (Павлов. с.380):
, (12)
где σ – удельная поверхность насадки, м2/м3;
g – ускорение свободного падения, м/сек2;
VСВ – свободный объем насадки, м3/м3;
ρг ρж – плотность газа и жидкости, кг/м3;
μж – вязкость жидкости, спз;
A=-0,022 (для процесса абсорбции);
L и G – расход жидкости и газа, кг/ч.
Рабочая скорость газа (или пара) в обычных насадочных колонах (Павлов. с.380): ω=(0,6..0,85)ωп
В рассматриваемом проекте используются в качестве насадки керамические кольца Рашига упорядоченные, возьмем насадки размером 80X80X8, насадка из таких колец имеет следующие характеристики (см. таблица 1):
Таблица 1 Регулярные насадки "керамические кольца Рашига"
| Насадки | σ | Vсв | dэ | ρ | число шт. в 1м3 |
| 50X50X5 | 0,735 | 0,027 | |||
| 80X80X8 | 0,72 | 0,036 | |||
| 100X100X10 | 0,72 | 0,048 | |||
| [м2/м3] | [м3/м3] | [м] | [кг/м3] |
(определили по формуле 9)
(3, c. 578)
(3, c. 555)
ωп=2,6598[м/с]
Рабочая скорость газа в насадочном абсорбере:
Диаметр абсорбера находим по уравнению объемного расхода
, (13)
где V - объемный расход газа при условиях в абсорбере, м3/с;
(определили по формуле 8)
Принимаем стандартный диаметр абсорбера 1,4м.
1.2.5. Расчет плотности орошения и активной поверхности насадки
Плотность орошения (скорость жидкости) рассчитывают по формуле:
(14)
где 
- площадь поперечного сечения абсорбера, м2;
L - массовый расход поглотителя (воды), кг/с;
ρж - плотность жидкости, кг/м3.
При недостаточной плотности орошения и неправильной организации подачи жидкости поверхность насадки может быть смочена не полностью. Но даже часть смоченной поверхности практически не участвует в процессе массопередачи ввиду наличия застойных зон жидкости или неравномерного распределения газа по сечению колоны.
Существует некоторая минимальная эффективная плотность орошения Umin выше которой всю поверхность насадки можно считать смоченной. Для насадочных абсорберов минимальную эффективную плотность орошения Umin находят по соотношению:
, (15)
где qэф – эффективная линейная плотность орошения, м2/с.
qэф =0,022·10-3[м2/с]
Доля активной поверхности насадки ψа может быть найдена по формуле:
, (16)
где p и q – коэффициенты, зависящие от типа насадки.
1.2.6. Расчет коэффициентов массоотдачи
Для регулярных насадок коэффициент массоотдачи в газовой фазе 
находят из уравнения:
, (17)
где 
- диффузионный критерий Нуссельта для газовой фазы 
;
- критерий Рейнольдса для газовой фазы в насадке;
- диффузионный критерий Прандтля для газовой фазы;
dЭ - эквивалентный диаметр насадки, м;
l – высота элемента насадки, м.
Тогда, учитывая, что 
, находим βy:
, (18)
где 
- коэффициент диффузии этанола в газовой фазе (азота), м2/сек.
Определим критерий Рейнольдса:
, (19)
где ω - рабочая скорость газа в абсорбере, м/с;
dЭ - эквивалентный диаметр насадки, м;
- плотность газа, кг/м3;
Vсв - доля свободного объема, м3/м3;
- вязкость газа, Па.с.
; 
; 
; 
(при 00С, 3 стр. 552).
Приведем 
к условиям в абсорбере:
Критерий Прандтля определим по формуле:
, (20)
где 
- вязкость газа, Па.с;
- плотность газа, кг/м3;
- коэффициент диффузии этанола в газовой фазе, м2/с.
Коэффициент диффузии этанола в газе можно рассчитать по уравнению:
, (21)
где vЭТ и vГ – мольные объемы этанола и азота, см3/моль;
МЭТ и МГ – мольные массы соответственно этанола и азота;
P – давление (абсолютное), атм.
vЭТ и vГ находим следующим образом.
O=7,4[см3/атом]; C=14,8[см3/атом]; H=3,7[см3/атом]; N=15,6[см3/атом].
vЭТ=7,4+14,8·2+3,7·6=59,2[см3/моль] vГ=15,6 2=31,2[см3/моль];
МЭТ и МГ находим следующим образом.
O=16; C=12; H=1; N=14.
МЭТ=16+12·2+1·6=46 МГ=14·2=28
Определим критерий Прандтля по формуле (20):
Определим коэффициент массоотдачи в газовой фазе по формуле (18):
Выразим βy в выбранной для расчета размерности:
Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе βx находят из обобщенного уравнения, пригодного как для регулярных, так и для неупорядоченных насадок:
, (22)
где 
- критерий Рейнольдса для стекающей по насадке пленки жидкости;
- диффузионный критерий Прандтля для жидкой фазы;
- диффузионный критерий Нуссельта для жидкой фазы.
Отсюда βx (в м/с) равен:
, (23)
где 
- коэффициент диффузии этанола в жидкой фазе (воде), м2/сек;
- приведенная толщина стекающей пленки жидкости, м.
Определим критерий Рейнольдса:
, (24)
где 
- плотность орошения, м/с;
- плотность жидкости, кг/м3;
σ - удельная поверхность насадки, м2/м3;
- вязкость жидкости, Па.с.
Плотность орошения определили по формуле (14):
(3, c. 578)
(3, c. 578)
таблица 1.
Приведенную толщину стекающей пленки жидкости определим по формуле:
, (25)
где 
- плотность жидкости, кг/м3;
- вязкость жидкости, Па.с;
- ускорение свободного падения, м/с2.
Критерий Прандтля определим по формуле:
, (26)
где - плотность жидкости, кг/м3;
- вязкость жидкости, Па.с;
- коэффициент диффузии этанола в жидкой фазе (воде), м2/сек.
Коэффициент диффузии 
этанола в воде определим по формуле:
, (27)
где 
- параметр, учитывающий ассоциацию молекул растворителя;
M - молекулярная масса растворителя (воды);
T - температура процесса абсорбции, К;
- вязкость воды, мПа.с;
- молекулярный объем этанола.
(3, c. 370)
(3, c. 578)
Определим критерий Прандтля по формуле (26):
Определим критерий массоотдачи в жидкой фазе по формуле (23):
Выразим 
в выбранной для расчета размерности:
Найдем коэффициент массопередачи по газовой фазе по формуле (11):
1.2.7. Расчет поверхности массопередачи и высоты абсорбера
Поверхность массопередачи в абсорбере определяется по формуле:
, (28)
где M - производительность абсорбера по поглощаемому компоненту, кг/с;
Ky - коэффициент массопередачи по газовой фазе, кг/м2.с;
- средняя движущая сила процесса абсорбции, кг /кг.
Высоту насадки, требуемую для создания этой поверхности массопередачи, рассчитаем по формуле:
, (29)
где 
- поверхность массопередачи, м2;
σ - удельная поверхность насадки, м2/м3;
- диаметр абсорбера, м;
- доля активной поверхности.
При U<0,003м3(м2с) для регулярной насадки, доля активной поверхности, может быть определено по приближенному выражению (Дытнерский 2-е изд 67стр).
Поставив численные значения, получим:
Плотность насадки составляет 670кг/м3, для сокращения действия массы насадок на решетки в скруббере используем два последовательно соединенных скруббера и соответственно высоту насадки для каждого скруббера принимаем 5м, следовательно общая высота насадки составит 10м.
1.2.8. Расчет гидравлического сопротивления абсорбера
Величина гидравлического сопротивления колонных аппаратов (ректификационных, абсорбционных, экстракционных) влияет на технологический режим работы аппарата.
При расчете колонн определяют гидравлическое сопротивление аппарата, для того чтобы выбрать оптимальные скорости фазовых потоков, обеспечивающих эффективный массообмен. По гидравлическому сопротивлению колонны подбирают вентилятор, компрессор или насос для подачи газов и жидкостей, обеспечивающих скорость движения фаз.
Величину 
находят по формуле (1, c. 201):
, (30)
где 
- гидравлическое сопротивление сухой (неорошаемой жидкостью) насадки, Па;
- плотность орошения, м/с;
=144 – коэффициент (1, c. 201).
Гидравлическое сопротивление сухой насадки 
определяют по уравнению (1, c. 201):
, (31)
где λ - коэффициент сопротивления насадки;
H - высота насадки, м;
- эквивалентный диаметр насадки, м;
- плотность газа, кг/м3;
- скорость газа в свободном сечении насадки, м/с;
Скорость газа в свободном сечении насадки определим из соотношения (1, c. 201):
, (32)
где 
- рабочая скорость газа в абсорбере, м/с;
Vсв - доля свободного объема, м3/м3.
λ - коэффициент сопротивления насадки, учитывающий суммарные потери давления на трение и местные сопротивления насадки.
Коэффициент сопротивления регулярных насадок находят по уравнению (1, с.18):
, (33)
где:
, (34)
где dВ и dН – соответственно внутренний и наружный диаметр кольца; dэ – эквивалентный диаметр.
1.2.9. Механический расчет основных узлов и деталей абсорбера
Механический расчет состоит из проверки на прочность отдельных узлов и деталей и сводится к определению номинальных размеров (толщины стенок обечаек, фланцев, днищ и т.д.), которые должны обеспечить им необходимую долговечность.
Расчет толщины цилиндрических обечаек с учетом прибавок производится по формуле (6, с. 413):
, (35)
где s/ - номинальная толщина стенки, мм;
- прибавка для компенсации коррозии и эрозии, мм;
- прибавка для компенсации минусового допуска, мм;
- технологическая прибавка для компенсации утонения стенки при технологических операциях, мм.
Так как 
номинальную толщину стенки определяем по формуле (6, с. 413):
(36)
где 
- расчетное давление, МПа;
- внутренний диаметр абсорбера, мм;
- допускаемое напряжение, МПа;
- коэффициент прочности сварного шва.
Коэффициент прочности сварного шва j = 1,0 при контроле шва на длине 100% и j =0,9 при 50% -ном контроле длины шва.
Исполнительную толщину стенки выбирают из стандартного ряда толщин труб или листового проката. Фактическая толщина должна быть больше расчетной величины и обеспечивать также необходимую жесткость обечайки.
Минимальная толщина цилиндрических обечаек без прибавки на коррозию и эрозию зависит от их диаметра:
Таблица 2
| D, мм | от 150 до 400 | свыше 400 до 1000 | свыше 1000 до 2000 |
| s, мм |
(для стали 09Г2С при 200С) (1, с. 394]
(при контроле шва на длине 100%)
Номинальная расчетная толщина стенки s/ меньше минимальной толщины (таблица 2.), поэтому номинальную толщину принимаем равной 4мм, с учетом прибавок на коррозию и эрозию толщину стенки принимаем равной s=8мм.
Допускаемое давление в обечайке определим по формуле (6, с. 415):
, (37)
где - допускаемое напряжение, МПа;
- толщина цилиндрический обечайки, мм;
- внутренний диаметр абсорбера, мм;
- прибавка для компенсации коррозии и эрозии, мм;
(для стали 09Г2С при 200С) (1, с. 394)
Необходимую толщину эллиптических днищ вычисляют по уравнению (6, с. 453):
(38)
где