В жилых зданиях устанавливаются нагревательные приборы с высоким коэффициентом теплоотдачи. В качестве нагревательных приборов используются стальные радиаторы панельного типа РСВI-1.
Температурный напор ∆t при эксплуатации прибора:
∆t cр = 0,5·(tг + tо) – tв, (10)
где tг – температура горячего теплоносителя, 0С
tг = 90 0С;
tо – температура охлажденного теплоносителя, 0С
tо = 55 0С;
tг – температура окружающей среды, определяется по таблице 2, 0С
Значение удельного теплового потока qпр:
qпр = qн·(∆t cр/70)1+n · (Gпр/360)p, (11)
где qн – нормальная плотность теплового потока отопительного прибора, полученная экспериментальным путем при стандартных условиях (tг = 105 0С, tо = 70 0С,
tв = 18 0С, расход теплоносителя воды в приборе 360 кг/ч),
qн = 710 Вт/м2;
∆t cр – то же температурный напор при условиях, отличных от стандартных;
70 – температурный напор при стандартных условиях, равный разности полусуммы температур воды на входе и выходе отопительного прибора и температуры воздуха в помещениях
(tвх + tвых)·0,5 – tв = (105+70)·0,5 – 18 ≈ 70 0С
Gпр – то же, фактический,
Gпр = 0,86Qпр/(tг – tо), кг/ч;
n, p – экспериментальные показатели, согласно таблице 9 [5],
n = 0,3;
p = 0,08;
360 – расход воды в приборе (стандартный), кг/ч.
Для однотрубной системы средняя температура в нагревательном приборе tср рассчитывается следующим образом:
tn = tг – qпр/qст·(tг – to), (12)
tср = (tn+1 + tn)/2, (13)
где tn – температура воды на n-ом участке, 0С;
qпр – тепловая нагрузка прибора, Вт;
qст – тепловая нагрузка стояка, Вт,
qст = ∑qпр
Расчетную площадь отопительного прибора Ар определяем по формуле:
Ар = Qпр/qпр, (14)
Число секций:
N = Ар/fр, (15)
где fр – площадь одной секции типа радиатора, принятого к установке в помещении, м2, определяется по таблице 9 [5],
fр = 0,71 м2
Расчеты проводятся для каждого помещения. Результаты сводятся в Таблицу 3.
Таблица 3 – Расчет нагревательных приборов
Номер помещения | Наименование помещения | Теплопотери | Средняя температура теплоносителя | Температура помещения | Тип нагревательного прибора | Коэффициент теплопередачи | Поверхность нагрева | Количество секций | Группировка секций в ОП |
101 (+115) | ж.к. | РСВ1-1 | 11,5 | 4,3 | 1х6 | ||||
кухня | 1,7 | 1х2 | |||||||
103 (+104) (+105) | кухня | 1,7 | 1х2 | ||||||
ж.к. | 3,9 | 1х6 | |||||||
108 (+107) | ж.к. | 4,2 | 1х6 | ||||||
ж.к. | 1,6 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,4 | 1х2 | |||||||
111 (+112) | ж.к. | 2,2 | 1х3 | ||||||
113 (+114) | ж.к. | 3,3 | 1х5 | ||||||
201 (+215) | ж.к. | 3,6 | 1х5 | ||||||
кухня | 1,3 | 1х2 | |||||||
кухня | 1,3 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 3,3 | 1х5 | |||||||
208 (+207) | ж.к. | 3,2 | 1х5 | ||||||
ж.к. | 1,2 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,1 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,4 | 1х2 | |||||||
213 (+214) | ж.к. | 3,0 | 1х4 |
Продолжение таблицы
301 (+315) | ж.к. | РСВ1-1 | 11,5 | 3,6 | 1х5 | ||||
кухня | 1,3 | 1х2 | |||||||
кухня | 1,3 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 3,3 | 1х5 | |||||||
308 (+307) | ж.к. | 3,2 | 1х5 | ||||||
ж.к. | 1,2 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,1 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,4 | 1х2 | |||||||
313 (+314) | ж.к. | 3,0 | 1х4 | ||||||
401 (+415) | ж.к. | 3,6 | 1х5 | ||||||
кухня | 1,3 | 1х2 | |||||||
кухня | 1,3 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 3,3 | 1х5 | |||||||
408 (+407) | ж.к. | 3,2 | 1х5 | ||||||
ж.к. | 1,2 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,1 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,4 | 1х2 | |||||||
413 (+414) | ж.к. | 3,0 | 1х4 | ||||||
501 (+515) | ж.к. | 4,6 | 1х6 | ||||||
кухня | 1,8 | 1х3 | |||||||
503 (+504) (+505) | кухня | 1,9 | 1х3 | ||||||
ж.к. | 4,2 | 1х6 | |||||||
508 (+507) | ж.к. | 4,6 | 1х7 | ||||||
ж.к. | 1,7 | 1х2 | |||||||
ж.к. | 1,6 | 1х2 | |||||||
511 (+512) | ж.к. | 2,6 | 1х4 | ||||||
513 (+514) | ж.к. | 3,6 | 1х5 | ||||||
1 этаж 2 этаж 3 этаж | ЛК | 2235,5 1341,3 894,2 | 4,8 2,1 | 1х7 1х4 1х3 |
2.4 Гидравлический расчет теплопроводов
Целью гидравлического расчета трубопровода систем отопления является выбор таких сечений (диаметров) теплопроводов для наиболее протяжного и нагруженного циркуляционного кольца или ветви системы, по которым при располагаемой разности давлений в системе обеспечивается пропуск заданного расхода теплоносителеля.
Общее естественное циркуляционное давление определяется:
∆pe=h·g·(ρо – ρг), (16)
где h – полная высота от элеватора (теплогенератора) до верха прибора последнего этажа, м;
h = 16,9 м
g – коэффициент свободного падения
g=9,8 м/с
ρо, ρг – плотность воды соответственно охлажденной и горячей,, определяется по таблице 10 [5]
ρо = 965,3 кг/м3
ρг = 985,7 кг/м3
∆pe=16,9·9,8·(985,7 – 965,3)=5797 Па
Расчетное циркуляционное давление:
∆pp=∆pн+Б·∆pe (17)
где ∆pн – искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором, Па
∆pн=100∑l (18)
Б – поправочный коэффициент, учитывающий значение естественного циркуляционного давления в период поддерживания расчетного гидравлического режима в системе
для однотрубной системы Б = 1
∑l – сумма длин участков расчетного кольца, м
∑l = 93,4 м
∆pp=100·93,4+1·5797=15137 Па
Расход воды на участке:
Gс=0,86·Qс/(tг – tо) (19)
где 0,86 – коэффициент, учитывающий теплоемкость воды;
Qс – тепловая нагрузка участка, Вт
Для первого участка:
Gс=0,86·48568/(90-55)=1193,4 кг/ч
Потери давления в местных сопротивлениях определяем:
Z=∑ζ·ν2/2·ρ (20)
где ∑ζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, определяется по таблице 12 [5];
ν – скорость воды на участке, м/с, принимается по таблице;
ρ – плотность воды, кг/м3
Расчеты проводятся для каждого участка системы. Результаты сводятся в
Таблицу 4.
Таблица 4 – Гидравлический расчет теплопроводов
Данные по схеме | Принято | |||||||||
Номер участка | Тепловая нагрузка участка Qi, Вт | Расход воды на участке Gi, кг/ч | Длина участка l, м | Диаметр трубопровода d, мм | Скорость движения воды ν, м/с | Потери давления от трения на 1 м длины R, Па/м | Потери давления от трения на участке Rl, м | Сумма коэффициентов местных сопротивлений, ∑Z, Па | Потери давления в местных сопротивлениях, Z, Па | Сумма потерь давления на участке Rli+ Zi |
1193,4 | 30,3 | 0,59 | 7241,7 | 3,8 | ||||||
516,2 | 0,7 | 0,25 | 33,6 | |||||||
442,9 | 6,5 | 0,215 | 240,5 | |||||||
199,3 | 19,7 | 0,154 | 453,1 | 21,5 | ||||||
199,3 | 1,2 | 0,154 | 27,6 | |||||||
15,7 | 0,21 | 659,4 | 1,5 | |||||||
428,2 | 3,6 | 0,331 | 356,4 | 1,5 | ||||||
516,2 | 4,4 | 0,399 | 3,5 | |||||||
1193,4 | 11,3 | 0,59 | 2700,7 | |||||||
Сумма потерь давления в кольце с |
Запас давления в основном циркуляционном кольце проверяем по формуле:
(21)
2.5 Расчет элеватора
Работа элеватора основана на использовании энергии струи воды падающей магистрали тепловой сети, выходящей из сопла со значительной скоростью. Вокруг струи создаётся зона пониженного давления, благодаря чему охлаждённая вода перемещается из обратной магистрали системы в камеру всасывания.
Основной характеристикой для элеватора служит коэффициент смещения u, представляющей собой отношение массы подмешиваемой охлаждённой воды Go к массе воды G1, поступающей из тепловой сети в элеватор:
, (22)
;
Далее определяем основной размер элеватора – диаметр горловины:
, (23)
где – расход воды в системе отопления, кг/ч;
– насосное циркуляционное давление для системы, кПа.
мм;
По таблице 14 [5] подбираем стандартный элеватор, близкий к полученному : Элеватор Мини, ТУ РБ 14520298.014-98.
Характеристики элеватора:
Диаметр номинальный DN – 32 мм
Давление номинальное PN – 1,6 МПа
Температура рабочей среды – 150 0С
Условная пропускная способность – 0,1-0,6 м3/ч
Диаметр сопла dc– 2,5 мм
Диаметр горловины dг – 10 мм
Масса – 5,1 кг
Материалы основных деталей:
Корпус детали – Сталь Ст 3
Сопло – Чугун СЧ-20
3 ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ