Секционные реакторы выбираются на ток равный 0,5-0,7 от номинального тока генератора.
Iном.р.=0,5*Iном.g
Iном.g = 
= 
= 4,1 кА
Iном.р.=0,5*4,1 = 2,1 кА
Выбирается реактор типа: РБДГ-10-4000-0,18
Термическая стойкость – 25,6 кА
Электродинамическая стойкость – 65 кА
Потери на фазу – 27,7 кВт
РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
Расчет токов короткого замыкания производится для выбора и проверки электрооборудования и токоведущих частей.
Расчет ведется в относительных единицах, за базовую мощность принимается 1000 МВА.
8.1. Расчетная схема:
Рис. 8
8.2. Схема замещения
Рис. 9
8.3. Расчет сопротивлений электрической схемы замещения
G1;G2;G3;G4
Х1=Х2=Х3=Х4= Хd * Sб / Sном. = 0,195 * 1000/75 = 2,6
Т1;Т2; Т3
Х7=Х8=Х9=Х10=Uк%*Sб / 100*Sном = 15*1000 / 100*125 = 1,2
Xтв% = Uкв-н –0,5*Uкв-нн = 10,5 – 0,5*15 = 3%
Х11=Х12=Uтв% / 100 * Sб / Sном = 3*1000 / 100*125 = 0,24
Х13=Uкз% / 100 * Sб / Sном. =10,5 * 100 / 1000 * 80 = 0,13
LR1;LR2
Х5=Х6=Хр* Sб / Uср.2 = 0,18 * 1000/10,52 = 1,6
С
Х14=Хс* Sб / Sном. = 0,28*1000 / 1420 = 0,2
ТСН. = Xтв% * Sб /100 * Sном = 14*1000/100*10 = 14
8.4. Расчет токов короткого замыкания в точке К-1
Рис. 10
X16 = X13 + X4 = 0,13 + 2?6 = 2,73
Рис.11
X19=X1*X3/Х1+Х3 = 2,6*2,6/2,6+2,6 = 1,3
X20=X5*X6/Х5+Х6 = 1,6*1,6/1,6+1,6 = 0,8
X21=X17*X18/Х17+Х18 = 0,84*0,84/0,84+0,84 = 0,42
Рис. 12
(Х2 + Х20) * Х19 (2,6 + 0,8) * 1,3
Х22= + Х21 = + 0,42 = 1,36
Х2 + Х20+ Х19 2,6 + 0,8 + 1,3
Таблица расчета токов короткого замыкания в точке К-1.
Таблица 4 (7) с. 150-152
| Источники | С | G4 | G1+G2+G3 | I | ||
| Расчетные формулы | ||||||
| Uср.; кВ | ||||||
| Хрез.; ОЕ | 0,2 | 2,73 | 1,36 | |||
| Е”; ОЕ | 1,08 | |||||
| Iб= Sб / Uср* √3 кА | 1000/115 * √3 = 5,02 | |||||
| Iпо= Е”/Хрез* Iб кА | 1 / 0.2*5.02= =25.1 | 1.08 / 2.73*5.02= =2 | 1 / 1.36*5.02= =3.7 | 30,8 | ||
| Ку Та | 1,608 0,02 | 1,95 0,15 | 1,95 0,15 | |||
| iу= √2*Iпо * Ку кА | √2 * 25.1* 1,608 = 57,1 | √2 * 2* 1,95 = 5,5 | √2 * 3,7 * 1,95 = 10,1 | 72,7 | ||
| ia τ = √2 *Iпо*e-τ /Ta кА | √2 *25.1*е-0.2 / 0.02 =0.002 | √2 *2*е-0.2 / 0.15 =0.75 | √2 *3.7*е-0.2 / 0.15 =1.4 | 2.2 | ||
| Iном=Sном / √3 Uср кА | 1420 / √3 *115 = =7,1 | 75 / √3 *115 = 0,4 | 225 / √3*115 = =1,1 | |||
| Iпо / Iном | 25,1/ 7,1= 3,5 | 2/ 0,4 = 5 | 3,7 / 1,1 = 3,4 | |||
| γ =Iпt / Iпо | 0.82 | 0.73 | 0.82 | |||
| Iпt = γ * Iпо кА | 0,22*25,1 = 20,6 | 0,73*2 = 1,46 | 0,82*3,7 = 0,034 | 25,1 | ||
8.5. Расчет тока короткого замыкания в точке К-2
Рис. 13
Рис. 14
Х5 * Х1 2,6 * 1,6
Х23=Х25= = =0,6
Х5 + Х1 + Х2 2,6 + 2,6 + 1,6
Х2 * Х1 2,6 * 2,6
Х24= = =0,99
Х5 + Х1 + Х1 2,6 + 2,6 + 1,6
Рис. 15
Х27 * Х18 1,44 * 0,84
Х28= = = 0,27
Х26 + Х27 + Х18 1,44 + 2,2 + 0,84
Х26 = Х25 + Х6 = 0,6 + 1,6 = 2,2
Х18 * Х26 2,2 * 0,84
Х29= = = 0,41
Х26 + Х27 + Х18 1,44 + 2,2 + 0,84
Х27 – Х23 + Х17 = 0,84 + 0,6 = 1,44
Х27 * Х26 1,44 * 2,2
Х30= = = 0,71
Х26 + Х27 + Х18 1,44 + 2,2 + 0,84
Рис. 16
Х16 * Х14 2,73 * 0,2
Х31 = = = 0,2
Х16 + Х14 2,73 + 0,2
Х32 = Х30 + Х24 = 0,71 + 0,99 = 1,7
Рис. 17
(Х28 + Х31) * Х32 (0,27 + 0,2) * 1,7
Х31= + Х29 = + 0,41 = 0,8
Х28 + Х31 + Х32 0,27 + 0,2 + 1,7
Таблица расчета токов короткого замыкания в точке К-2.
Таблица 5 (7) с. 150-152
| Источники | С+G1+G2+G4 | G3 | ∑ I |
| Расчетные формулы | |||
| Uср.; кВ | 10,5 | ||
| Хрез.; ОЕ | 0.8 | 2.6 | |
| Е”; ОЕ | |||
| Iб= Sб / Uср* √3 кА | Iб=1000/10.5 * √3 = 55 | ||
| Iпо= Е”/Хрез* Iб кА | 1 / 0.8*55 = 68,8 | 1 / 2.6*55 = 21,2 | |
| Ку Та | 1,935 0,15 | 1,955 0,25 | |
| iу= √2 *Iпо * Ку кА | √2 * 68,8* 1,935 =188,3 | √2 * 21,2* 1,955 =58,6 | 246,9 |
| ia τ = √2 *Iпо*e-τ /Ta кА | √2 *68,8*е-0.2 / 0.15 = 25,7 | √2 *21,2*е-0.2 /0.25=13,5 | 39,2 |
| Iном=Sном / √3 Uср кА | 1645 /√3 *10,5 =90,5 | 75 / √3*10,5 = 4,1 | |
| Iпо / Iном | 68,8 / 90,5 = 0.8 | 21,2 / 4,1 = 5.2 | |
| γ =Iпt / Iпо | 0.71 | ||
| Iпt = γ * Iпо кА | 1*68,8 = 68,8 | 0.71 * 21,2 = 15,1 | 83,9 |
8.6. Расчет тока короткого замыкания в точке К-3.
Рис. 18
Рис. 19
Таблица расчета токов короткого замыкания в точке К-3.
Таблица 6 (7) с. 150-152;178-179
| Источники | С+G1+G2+G3+G4 | ∑ M | ∑ I | ||
| Расчетные формулы | |||||
| Uср.; кВ | 6.3 | ||||
| Хрез.; ОЕ | 14,3 | - | |||
| Е”; ОЕ | - | ||||
| Iб= Sб / Uср∙ √3 кА | Iб=1000/6.3 ∙ √3 = 91.7 | - | |||
| Iпо= Е”/Хрез∙ Iб Iпод= 4∙Sном.с.н./ Uном кА | 1 / 14,3 ∙91.7 = 6,4 | 4 ∙ 10 / 6 = 6,7 | 13,1 | ||
| Ку Та | 1,88 0,06 | Куд | Тд | Тад | |
| 1,65 | 0,07 | 0,04 | |||
| iу= √2 ∙Iпо ∙ Ку iуд= √2 ∙Iпод * Куд кА | √2 ∙ 6,4 ∙ 1,85 =16,7 | √2 ∙ 6,7 ∙1,65 =15,6 | 32,3 | ||
| ia τ = √2 ∙Iпо*e-τ /Ta ia τ д = √2 ∙Iпод*e-τ /Taд кА | √2 ∙6,4∙е-0.2 / 0.06 = 0,3 | √2 ∙6,7∙е-0.2 /0.04=0,01 | 0,4 | ||
| Iпt = Iпо Iпtд = Iпод∙e-τ /Tд кА | 6,4 | 6,7∙е-0.2 /0.07 =0,4 | 6,8 |
Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для заданных цепей
9.1. Расчетные условия для выбора аппаратов и токоведущих частей по продолжительному режиму работы и режиму К. З.
Таблица 7 (7) с. 190
| Расчетные условия | Цепь линии 110 кВ
| Цепь трансформатора связи
|
| Uном. кВ | ||
| Iнорм. W=Smax w /n∙√3∙ Uном. A | 198,1 / 5∙√3∙110=207,95 | ― |
| Imax W=Smax w /(n-1)∙√3∙ Uном. A | 259,94 / 4∙√3∙110=259,94 | ― |
| Iнорм. T=Smax T/2 / √3∙ Uном. A | ― | 151,97/2 / √3∙110= =398,8 |
| Imax T= 2∙ Iнорм. T A | ― | 2 ∙ 398,8 = 797,6 |
| Iпо кА | 30,8 | 30,8 |
| iу кА | 72,7 | 72,7 |
| iaτ кА | 2,2 | 2,2 |
| Iпτ кА | 25,1 | 25,1 |
| Вк=Iпо² ∙ (tотк. + Та) кА²∙ с | 30,8 ² ∙ (0,2+0,115)=298,8 | 30,8 ² ∙ (0,2+0,115)=298,8 |
Smax в систему = √ (n∙PG - n∙Pсн – Рнагр. max)² + (n∙QG - n∙Qсн – Qнагр. max)² =
= √ (4∙60 - 4∙5,38 – 60)² + (4∙45 - 4∙4,04 – 45)² = 198,1 МВ∙А
9.2. Выбор выключателя и разъединителя в цепи линии
Таблица 8 (5) с. 628, с. 630-631
| Условия выбора | Расчетные данные | Каталожные данные выключателя ВМТ/110Б/25/1250-ХЛ1 | Каталожные данные разъединителя РГН-110/1000-УХЛ1 |
| 1. Uном. ≤ Uуст. кВ | |||
| Iном. ≤ Iдоп. 2. A Imax. ≤ Iдоп. | 207,95 259,94 | ||
| 3.1Iпτ ≤ Iоткл.ном кА | 25,1 | ――― | |
| 3.2 iaτ ≤ ia ном кА | 2,2 | iaном=√2∙βном.∙Iоткл.ном/100= =√2∙0*50-/100=0 | ――― |
| 4.iу ≤ iпр. скв. кА | 72,7 | ||
| 5.Вк ≤ Iтер.ст.∙tтер.ст. кА²∙с | 298,8 | 50² ∙ 3 = 7500 | 31,5² ∙ 3 = 2976,75 |
| 6.Тип привода | BLG 1002A | ПРГ-6-УХЛ1 |
Выбор выключателя и разъединителя в цепи трансформатора связи Т3
Таблица 9 (5) с. 628, с. 630-631
| Условия выбора | Расчетные данные | Каталожные данные выключателя ВМТ/110Б/25/1250-ХЛ1 | Каталожные данные разъединителя РГН-110/1000-УХЛ1 |
| 1. Uном. ≤ Uуст. кВ | |||
| Iном. ≤ Iдоп. 2. A Imax. ≤ Iдоп. | 419,89 419,89 | ||
| 3.1Iпτ ≤ Iоткл.ном кА | 25,1 | ――― | |
| 3.2 iaτ ≤ ia ном кА | 2,2 | iaном=√2∙βном.∙Iоткл.ном/100= =√2∙0*50-/100=0 | ――― |
| 4.iу ≤ iпр. скв. кА | 72,7 | ||
| 5.Вк ≤ Iтер.ст.∙tтер.ст. кА²∙с | 298,8 | 50² ∙ 3 = 7500 | 31,5² ∙ 3 = 2976,75 |
| 6.Тип привода | BLG 1002A | ПРГ-6-УХЛ1 |
9.4. Выбор трансформатора тока в цепи трансформатора связи Т3
Таблица 10 (7) с. 632-633
| Условия выбора | Расчетные данные | Каталожные данные ТФЗМ-110-У1 |
| 1. Uном. ≤ Uуст. кВ | ||
| Iном. ≤ Iдоп. 2. A Imax. ≤ Iдоп. | 419,89 419,89 | |
| 3. По классу точности | 0,5/10Р/10Р | |
| 4. iу ≤ iдин. кА | 72,7 | |
| 5. Вк ≤ Iтер.ст.∙tтер.ст. кА²∙с | 298,8 | |
| 6. Z2 ≤ Z2ном. Ом | 0,92 | Z2ном.=S2ном. / I2ном.² = 30/5² =1,2 |
Вторичная нагрузка трансформатора тока в цепи трансформатора связи Т3
Таблица 11 (7) с. 362-363 с. 635
| Прибор | Тип | Нагрузка В∙А | ||
| А | В | С | ||
| Амперметр | Э-335 | - | 0,5 | - |
| Итого | - | 0,5 | - |
Расчет сечения проводов:
rприб.=Sприб. / I2ном.² Ом (13)
Где:
rприб – сопротивление приборов
Sприб – полная мощность приборов
I2ном – вторичный номинальный ток трансформатора тока
По (13) rприб.= 0,5/5² = 0,02 Ом
Сопротивление контактов (rкон.) принимается равным 0,05 Ом, т. к. число приборов равно одному.
rпров. = r2 – rприб - rкон. Ом (14)
Где:
rпров. – сопротивление соединительных проводов
По (14) rпров = 1,2-0,02-0,05=1,13 Ом
q=ρ∙l / rпров мм² (15)
Где:
q- сечение провода
ρ- удельное сопротивление провода, для алюминия ρ=0,0283 Ом/мм²
l- длина провода
По (15) q= 0,0283∙180/1,13=4,5 мм
Принимается провод АКВВГ с жилами сечением 6 мм
rпров = ρ∙2l /q=0.0283 ∙ 180 / 6 = 0.85 Ом
r2= rпров. + rкон. + rприб = 0,85+0,05+0,02=0,92 Ом
Схема включения трансформатора тока в цепи трансформатора связи Т3
Рис. 20
9.5. Выбор трансформатора тока в цепи линии
Таблица 12 (7) с. 632-633
| Условия выбора | Расчетные данные | Каталожные данные ТФЗМ-110-У1 |
| 1. Uном. ≤ Uуст. кВ | ||
| Iном. ≤ Iдоп. 2. A Imax. ≤ Iдоп. | 207,95 259,94 | |
| 3. По классу точности | 0,5/10Р/10Р | |
| 4. iу ≤ iдин. кА | 72,7 | |
| 5. Вк ≤ Iтер.ст.∙tтер.ст. кА²∙с | 298,8 | |
| 6. Z2 ≤ Z2ном. Ом | 0,69 | Z2ном.=S2ном. / I2ном.² = 30/5² =1,2 |
Вторичная нагрузка трансформатора тока в цепи линии 110 кВ
Таблица 13 (7) с. 364-365 с. 635
| Прибор | Тип | Нагрузка В∙А | ||
| А | В | С | ||
| Амперметр | Э-335 | --- | 0,5 | --- |
| Ваттметр | Д-335 | 0,5 | --- | 0,5 |
| Варметр | Д-335 | 0,5 | --- | 0,5 |
| Счетчик активной энергии | САЗ-И670 | 2,5 | --- | 2,5 |
| Счетчик активной энергии | САЗ-И670 | 2,5 | --- | 2,5 |
| Итого | 0,5 |
Расчет сечения проводов:
По (13) rприб.= 6/5² = 0,24 Ом
Сопротивление контактов (rкон.) принимается равным 0,1 Ом, т. к. число приборов больше четырех.
По (14) rпров = 1,2-0,24-0,1=0,86 Ом
По (15) q= 0,0175∙50/0,86=1,02 мм²
Принимается провод КВВГ с жилами сечением 2,5 мм²
rпров = ρ∙l /q=0.0175 ∙ 50 / 2,5 = 0,35 Ом
r2= rпров. + rкон. + rприб = 0,24+0,1+0,35=0,69 Ом
Схема включения трансформатора тока в цепи линии
Рис. 21
9.6. Выбор трансформатора напряжения РУ-110 Кв
Таблица 14 (7) с. 635
| Условия выбора | Расчетные данные | Каталожные данные НКФ-110-58 |
| 1. Uном. ≤ Uуст. кВ | ||
| 2. По конструкции и классу точности | 0,5/1/3 | |
| 3. S2 ≤ S2ном. В∙А | 143.85 |
Вторичная нагрузка трансформатора напряжения РУ 110 кВ
Таблица 15 (7) с. 362-368
| Прибор | Тип | S одной обмот В∙А | Число обмоток | Сosφ | Sinφ | Числ приб. | Общая мощность | |
| Р, Вт | Q, вар | |||||||
| Ваттметр | Д-335 | 1,5 | --- | |||||
| Варметр | Д-335 | 1,5 | --- | |||||
| Фиксирующий прибор | ФИП | --- | ||||||
| Счетчик активной энергии | САЗ-И670 | 1,5 | 0,38 | 0,925 | 9,12 | 22,25 | ||
| Счетчик реактивной энергии | СР4-И676 | 0,38 | 0,925 | 2,28 | 5,55 | |||
| Вольтметр | Э-335 | --- | ||||||
| Частотомер | Э-362 | --- | ||||||
| Синхроноскоп | Э-327 | --- | ||||||
| Регистрирующий вольтметр | Н-394 | --- | ||||||
| Регистрирующий частотомер | Н-397 | --- | ||||||
| Суммирующий ваттметр | Н-335 | --- | ||||||
| Итого | 141,14 | 27,8 |
S2Σ = √ P² + Q² = √ 141.14² 27.8² = 143.85 В∙А
К установке принимается трансформатор напряжения НКФ-110-58
Схема включения трансформатора напряжения РУ 110 кВ
Рис. 22
9.7. Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора за пределами ОРУ.
1. Выбор по экономической плотности тока:
qэ = Iнорм. / јэк. (16)
Где:
qэ – экономическое сечение
Iнорм. – ток нормального режима
јэк.=1 А/мм² - экономическая плотность тока
По (16) qэ =398,8 / 1 = 398,8 мм²
Принимается сталеалюминевый провод марки АС – 400 / 64 q = 400 мм² Iдоп. 860 А
d = 27.7 мм. (4) с.356-357.
2. Проверка выбранного сечения сталеалюминевого провода на нагрев по длительному току из условия:
Imax. ≤ Iдоп.
Imax. = 419,98 А ≤ Iдоп. = 860 А
3. Выбранное сечение проверяется на термическое действие тока К. З. из условия:
qmin=√ Bk / С ≤ q (17)
Где:
q = 400 мм² - выбранное сечение провода
qmin – минимальное сечение провода по условию термической стойкости
Bk – тепловой импульс короткого замыкания
С= 91 – функция (5) с. 192
По (17) qmin=√298,8 ∙ 106 / 91 =189,95 мм² < q = 400 мм²
4. Т. к. Iпо = 30,8 кА > 20 кА, то гибкие шины проверяются на схлестывание:
Определяется усилие от длительного протекания тока К. З.:
ƒ= 1,5 ∙ Iпо ∙ 10 -7 / D Н/м (18)
Где:
D – расстояние между фазами, м
Определяем силу тяжести одного метра токопровода с учетом внутрифазных распорок:
g = 1,1 ∙ 9,8 ∙ m Н/м (19)
Где:
m – масса одного метра токопровода кг
Определяем отношение: √ h / tэк
Где:
h – максимальная расчетная стрела провеса провода в каждом пролете, м
tэк – эквивалентное по импульсу время действия быстродействующей защиты, с
Для цепей генераторов и трансформаторов в среднем
tэк = tз + 0,05
Где:
tз – действительная выдержка времени защиты от токов К.З.
0,05 – учитывает влияние апереадической составляющей
По диаграмме рис. 4,9, (5) с. 235 в зависимости от ƒ / g и √ h / tэк определяют отклонение провода b, м
bдоп = D - d - aдоп / 2, м (20)
Где:
d – диаметр токопровода
aдоп – наименьшее допустимое расстояние в свету между соседними фазами. Для ОРУ согласно ПУЭ при напряжении 110 кВ – aдоп = 0,45 м (5) с. 234
По (18) ƒ= 1,5 ∙ 30800² ∙ 10 -7 / 2,5 = 56,9 Н/м
По (19) g = 1,1 ∙ 9,8 ∙ 1,575 = 16,9 Н/м
Масса одного метра провода АС 400 / 64 равна 1,575 кг/м
tэк = 0,1 + 0,05 =0,15 с
√ h / tэк = √ 1 / 0,15 =6,7
ƒ / g = 56,9 / 16,9 = 3,4
По графику (5) с. 235
b / h = 1
b = 1 м
По (20) bдоп = 2,5 – 0,0277 – 0,45 / 2 = 1,0112 м
bдоп = 1,0112 м > b = 1м
Токопровод подходит по условию схлестывания
5. Проверка на корону из условия:
1,07 ∙ Е ≤ 0,9 ∙ Ео
Ео = 30,3 ∙ m ∙ (1 + 0,299 / √ rо) кВ / см (21)
Где:
m – коэффициент учитывающий шероховатость поверхности провода m = 0,82
rо – радиус провода, см
Ео – значение начальной критической напряженности электрического поля, кВ/см
0,354 ∙ Uном
Е =, кВ/см (22)
rо ∙ lg Dср / rо
Где:
U = 1,1 ∙ Uном = 1,1 ∙ 110 = 121 кВ – линейное напряжение
Dср – среднегеометрическое расстояние между фазами, см
Dср = 1,26 ∙ D = 1,26∙ 250 = 315 см
D – расстояние между соседними проводами, см
По (21) Ео = 30,3 ∙ 0,82 ∙ (1 + 0,299 / √ 1,385) = 31,15 кВ/см
0,354 ∙ 121
По (22) Е = = 13,12 кВ/см
1,385 ∙ lg 315/1,385
1,07 ∙ 13,12 = 14,04 кВ/см ≤ 0,9 ∙ 31,15 = 28,04 кВ/см
Провод АС 400 / 64 подходит по условию короны.
9.8. Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора в пределах ОРУ
1. Проверка выбранного сечения сталеалюминевого провода на нагрев по длительному току из условия:
Imax. ≤ Iдоп.
Imax. = 419,89 А ≤ Iдоп. = 690 А
Принимаем сталеалюминевый провод марки АС 300 / 66 Iдоп. = 690 А d = 24,5 мм q = 300 мм²
2. Выбранное сечение проверяется на термическое действие тока К. З. из условия:
По (17) qmin=√298,8 ∙ 106 / 91 =189,95 мм² < q = 300 мм²
3. Проверка на корону из условия:
1,07 ∙ Е ≤ 0,9 ∙ Ео
По (21) Ео = 30,3 ∙ 0,82 ∙ (1 + 0,299 / √ 1,225) = 31,56 кВ/см
0,354 ∙ 121
По (22) Е = = 14,5кВ/см
1,225 ∙ lg 315/1,225
1,07 ∙ 14,5 = 15,52 кВ/см ≤ 0,9 ∙ 31,56 = 28,4 кВ/см
Провод АС 300 / 66 подходит по условию короны.
9.9. Выбор токоведущих частей в цепи линии за пределами ОРУ
1. Токоведущие части выбираются по экономической плотности тока:
По (16) qэ =207,95 / 1 = 207,95 мм²
Принимается сталеалюминевый провод марки АС – 205 / 27 q = 205 мм² Iдоп. = 510 А
d = 19.8 мм. (4) с.356-357.
2. Проверка выбранного сечения сталеалюминевого провода на нагрев по длительному току из условия:
Imax. ≤ Iдоп.
Imax. = 207,95 А ≤ Iдоп. = 510 А
3. Выбранное сечение проверяется на термическое действие тока К. З. из условия:
По (17) qmin=√298,8 ∙ 106 / 91 =189,95 мм² < q = 205 мм²
4. Т. к. Iпо = 30,8 кА > 20 кА, то гибкие шины проверяются на схлестывание:
Определяется усилие от длительного протекания тока К. З.:
По (18) ƒ= 1,5 ∙ 30800² ∙ 10 -7 / 2,5 = 56,92 Н/м
По (19) g = 1,1 ∙ 9,8 ∙ 0,774 = 8,34 Н/м
Масса одного метра провода АС 205 / 27 равна 0,774 кг/м
tэк = 0,1 + 0,05 =0,15 с
√ h / tэк = √ 1 / 0,15 =6,7
ƒ / g = 56,92 / 8,34 = 6,83
По графику (5) с. 235
b / h = 1
b = 1 ∙ 1 = 1 м
По (20) bдоп = 2,5 – 19,5* 
– 0,45 / 2 = 1,023 м
bдоп = 1,023 м > b = 1 м
Токопровод подходит по условию схлестывания.
5. Проверка на корону из условия:
1,07 ∙ Е ≤ 0,9 ∙ Ео
По (21) Ео = 30,3 ∙ 0,82 ∙ (1 + 0,299 / √ 0,99) = 25,1 кВ/см
0,354 ∙ 121
По (22) Е = = 17,34 кВ/см
0,99 ∙ lg 315/0,99
1,07 ∙ 17,34 = 18,55 кВ/см ≤ 0,9 ∙ 32,35 = 29,115 кВ/см
Провод АС 205 / 27 подходит по условию короны.
9.10. Выбор токоведущих частей в цепи линии в пределах ОРУ
1. Проверка выбранного сечения сталеалюминевого провода на нагрев по длительному току из условия:
Imax. ≤ Iдоп.
Imax. = 259,94 А ≤ Iдоп. = 265 А
Принимаем сталеалюминевый провод марки АС 70 / 11 Iдоп = 265 А d = 11 м q = 70 мм²
2. Выбранное сечение проверяется на термическое действие тока К. З. из условия:
По (17) qmin=√298,8 ∙ 106 / 91 =189,95 мм² > q = 70 мм²
Провод АС 70/11 не подходит по термической стойкости, принимаем сталеалюминевый
провод АС 205/27 Iдоп = 610 А d = 19,8 м q = 205 мм²
3. Проверка на корону из условия:
1,07 ∙ Е ≤ 0,9 ∙ Ео
По (21) Ео = 30,3 ∙ 0,82 ∙ (1 + 0,299 / √ 0,99) = 25,1 кВ/см
0,354 ∙ 121
По (22) Е = = 17,34 кВ/см
0,99∙ lg 315/0,99
1,07 ∙ 17,34 = 18,55 кВ/см ≤ 0,9 ∙ 25,1 = 22,6 кВ/см
Провод АС 205 / 27 подходит по условию короны.
9.11. Выбор опорных изоляторов 110 кВ
С4 – 450 ХЛ
1. По напряжению:
Uуст = 110 кВ = Uном = 110 кВ
2. По допустимой нагрузке:
Fрасч = √ 3 ∙ 10 -7 iуд² ∙ l / a = √ 3 ∙ 10 -7 ∙ 72700² ∙ 6 / 2 =2746,32 H
Fдоп =0.6 ∙ 4 = 2400 H
Fрасч = 2746,32 Н < Fдоп = 2400 Н
Изолятор С4 – 450 УХЛ1 подходит по механической нагрузке.