Применяемое реле ДЗТ-21 работает на времяимпульсном принципе отстройки от бросков токов намагничивания. Расчет ведется в следующей последовательности:
1) Определяются номинальные токи обмоток защищаемого силового трансформатора
, 
, (13.1)
где SТ – номинальная мощность трансформатора, кВ.А;
UН1 и UН2 – соответственно номинальное высшее и низшее напряжение, кВ;
2) Выбираются трансформаторы тока, схемы их соединений и коэффициенты трансформации;
3) Определяются токи в плечах защиты
, 
, (13.2)
где nT1 и nT2 – коэффициенты трансформации трансформаторов тока соответственно на высшей и на низшей стороне напряжения;
4) Определяется номинальный ток на основной стороне с учетом регулирования напряжения трансформатора
, (13.3)
где DU - половина диапазона регулирования напряжения в долях, принимаем 0,12;
5) Определяется ток срабатывания защиты по условию отстройки от бросков тока намагничивания
; (13.4)
6) Определяется расчетный ток срабатывания реле
, (13.5)
где kсх - коэффициент схемы соединения трансформаторов тока основной стороны;
7) Определяется число витков обмоток насыщающегося трансформатора тока
; (13.6)
8) Определяется число витков обмотки неосновной стороны
; (13.7)
9) определяется сумма токов небаланса без учета третьей составляющей
, (13.8)
где kа- коэффициент, учитывающий переходной режим;
k0- коэффициент однотипности;
e- относительное значение тока намагничивания;
Iк мах- ток трехфазного короткого замыкания на стороне основного плеча защиты, А;
10) Вычисляется составляющая тока небаланса, обусловленная неравенством расчетного и фактического числа витков на стороне неосновной
; (13.9)
11) Определяется число витков тормозной обмотки реле ДЗТ при внешнем трехфазном КЗ в максимальном режиме
, (13.10)
где кн – коэффициент надежности, для реле ДЗТ кн = 1,5;
tg a - угол наклона касательной к тормозной характеристики реле типа принимаем tga= 0,80;
12) Определяется фактическое значение тока срабатывания реле
; (13.11)
13) Определяется коэффициент чувствительности защиты при коротком двухфазном замыкании в зоне действия на стороне низкого напряжения и торможение отсутствует
, (13.12)
где IP MIN – минимальный ток в реле, А, определяемый как
, (13.13)
где Iк min- трехфазный ток короткого замыкания.
По формулам (13.1) определим номинальные токи защищаемого трансформатора 
, 
.
Поскольку силовой трансформатор имеет схему соединения обмоток звезда-треугольник, то первичные обмотки трансформаторов тока соединяем в треугольник на стороне 110 кВ, а на стороне 10 кВ ¾ в звезду. Для трансформатора тока на 110 кВ выбираем коэффициент трансформации 
, а на стороне 10 кВ ¾ 
. Тогда по выражениям (13.2) вторичные токи в плечах защиты 
и 
. Так как Iв1 > Iв2,, то в качестве основной принимаем сторону высшего напряжения.
Номинальный ток стороны 110 кВ по (14.3) 
.
Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания по (13.4) 
. Расчетный ток срабатывания реле по (13.5) 
. Тогда расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора по выражению (13.6) 
. Принимаем меньшее ближайшее целое число витков 
.
Далее по (13.7) определяем обмотку неосновной стороны 
. Выбираем ближайшее целое число 
.
Определяем токи небаланса, вызванные погрешностью трансформатора тока и регулированием напряжения, по (13.8) 
, где ток короткого трехфазного замыкания на шинах 10 кВ, приведенный к стороне основной обмотки 110 кВ. Определяем как 
, где Iк=35.27кА ¾ ток к.з. на шинах 10 кВ ГПП, взятый из раздела 10 пояснительной записки.
Определяем по (13.9) третью составляющую тока небаланса 
, тогда суммарный ток небаланса будет 
.
По (13.10) определяем число витков тормозной обмотки 
, тогда ближайшее большее 
.
Фактический ток срабатывания реле по (13.11) 
. Теперь для проверки чувствительности защиты определим ток в реле при двухфазном к. з. на стороне 10 кВ по (13.13) 
. Тогда коэффициент чувствительности по выражению (13.12) будет 
, таким образом защита обладает необходимой чувствительностью к к. з. на стороне 10 кВ трансформатора и на этом расчет окончен.
Защита от токов внешних многофазных КЗ, осуществляется МТЗ с пуском напряжения, устанавливаем на стороне ВН защищаемого трансформатора. Защита выполняется с двумя реле тока. Пуск напряжения симметричный – с тремя реле напряжения, включенными на междуфазное напряжение. Для питания напряжением пусковых органов используются шинные трансформаторы напряжения.
Параметры срабатывания защиты находятся следующим образом.
Напряжение срабатывание защиты
UСЗ = 0,4 .UН, (13.14)
где UН – номинальное напряжение трансформатора на стороне ВН, кВ.