Расчет местной вытяжки от печей.





У загрузочных отверстий печей, работающих на газе или мазуте, устанавливается зонт – козырек.

В расчете определяются размеры приемного отверстия зонта и массовый расход удаляемой смеси продуктов сгорания и воздуха помещения.

 

1. Печь камерная, щелевая, кузнечная без рекуператора для нагрева, размером 0,58×0,46; tг=900 0С

 

Для предотвращения окисления металла на поду печи поддерживается избыточное давление.

  1. В этом случае избыточное давление на уровне верхней кромки печного отверстия :

,

где h–высота печного отверстия;

rВ– плотность воздуха в рабочей зоне

 

;

rг–плотность газов, выходящих из печи,

g–ускорение свободного падения =9,81 м/с2;

 

 

  1. Величина избыточного давления Ризб в отверстии печи

 

3. Средняя скорость выхода горячих газов из печи:

m– коэффициент расхода=0,65;

 

4. По средней скорости и размерам отверстий определяем критерий Архимеда:

dЭКВ–диаметр эквивалентный, ,

;

Тг=273+900=1173 К,

ТВ=273+18=291 К

 

5. Под воздействием гравитационных сил поток выравнивается, ось струи пересекается с плоскостью приемного отверстия зонта на расстоянии х

,

где y– вертикальное расстояние от середины отверстия до уровня всасывающего патрубка.

m – экспериментальный коэффициент, m=4;

6. Находим диаметр струи ,м:

Минимальный вылет зонта, м:

7. Определяем массовый расход газов

кг/ч

 

8. Определяем расход воздуха, удаляемый из рабочей зоны:

 

9. Рассчитываем расход смеси газов и воздуха на входе в зонт:

 

2. Печь камерная термическая с отводом газа в боров для нагрева и обжига, размером 0,7×0,93; tг=700 0С

 

Для предотвращения окисления металла на поду печи поддерживается избыточное давление.

  1. В этом случае избыточное давление на уровне верхней кромки печного отверстия :

 

 

  1. Величина избыточного давления Ризб в отверстии печи

 

3. Средняя скорость выхода горячих газов из печи:

 

4. По средней скорости и размерам отверстий определяем критерий Архимеда:

 

;

 

5. Под воздействием гравитационных сил поток выравнивается, ось струи пересекается с плоскостью приемного отверстия зонта на расстоянии х

6. Находим диаметр струи ,м:

Минимальный вылет зонта, м:

7. Определяем массовый расход газов

кг/ч

 

8. Определяем расход воздуха, удаляемый из рабочей зоны:

 

9. Рассчитываем расход смеси газов и воздуха на входе в зонт:

 

3. Термическая камерная электропечь сопротивления СНЗ-4.8.2,6/10, размером 1,5×1,3; tг=700 0С

 

Для предотвращения окисления металла на поду печи поддерживается избыточное давление.

  1. В этом случае избыточное давление на уровне верхней кромки печного отверстия :

 

 

  1. Величина избыточного давления Ризб в отверстии печи

 

3. Средняя скорость выхода горячих газов из печи:

 

 

 

4. По средней скорости и размерам отверстий определяем критерий Архимеда:

 

 

5. Под воздействием гравитационных сил поток выравнивается, ось струи пересекается с плоскостью приемного отверстия зонта на расстоянии х

6. Находим диаметр струи ,м:

Минимальный вылет зонта, м:

7. Определяем массовый расход газов

кг/ч

 

8. Определяем расход воздуха, удаляемый из рабочей зоны:

 

9. Рассчитываем расход смеси газов и воздуха на входе в зонт:

 

Расчет местной вытяжки от очистного барабана.

, где DБ– диаметр барабана;

 

 

Таблица местных отсосов от технологического оборудования

Технологическое оборудование характеристика выделяющихся вредностей объем вытяжки, м3 Хар-ка местного отсоса
поз. наименование кол. на единицу всего обозначение применяемый документ
Печь камерная, щелевая, кузнечная без рекуператора для нагрева Тепло, продукты горения Комбинированный зонт ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Печь камерная термическая с отводом газа в боров для нагрева и обжига Тепло, продукты горения Зонт – козырек ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Термическая камерная электропечь сопротивления СНЗ-4.8.2,6/10 Продукты горения Зонт – козырек ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Ванна оксидирования в щелочи Щелочь Бортовой отсос ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Ванна промасливания Пары масла Бортовой отсос ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Ванна мойки в горячей воде Тепло Бортовой отсос ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Бак для закалки в масле Пары масла Бортовой отсос ОВ-02-148 в.З АЗ.194
Пресс кривошипный Окалена, продукты горения Отсасыващий патрубок ОВ-02-148 в.З АЗ.194
прочее оборудование - - - - - вентилятор не требуется
барабан очистной Металлическая пыль Укрытие по формуле
 

4.1.2. Расчет душирования

  1. Выписывается нормируемые параметры воздуха прил.3 (Титов): tнорм, uнорм в зависимости от интенсивности теплового излучения оборудования 1400-2100 Вт/м2 и зависит от категории работ. Проверяем возможность адиабатического охлаждения и наносим на I-d диаграмму.
  2. tнорм=20 0C, ϑнорм=3 м/с
  3. Зная температуру воздуха, которое должно быть на рабочем месте, решается требуется или нет обработка воздуха, подаваемого на душирование. Расчет душирования начинается с теплого периода. На душирование берется только наружный воздух; при tнА>tнорм требуется охлаждение воздуха: 21,2 > 20 требуется охлаждение воздуха.
  4. Решается вопрос какое адиабатическое или политропное (искусственное) охлаждение применить; для этого находится температура воздуха, который можно получить, если обрабатывать наружный воздух по адиабатическому процессу в камере орошения. Если tнорм > tо, то принимается адиабатическое охлаждение воздуха: 20 > 19; 0С
  5. В зависимости от принятого способа охлаждения воздуха выбирается расчетная формула для определения душировающего потока:

где tР.З.– температура рабочей зоны в помещении в теплый период года,

tр.з.=25 0C

X–расстояние от душирующего патрубка до рабочего места Х=1,5 м;

n– коэффициент, учитывающий изменение температуры в струе, зависит от вида патрубка и принимается по [5, кн1, табл. 6.3] для УДВ1 m=6, n=4,9

Принимаем к установке воздухораспределители УДВ1 F0=0,17 м2 по Титову.

  1. Для определения скорости выпуска воздуха из патрубка необходимо знать в каком участке струи находится рабочее место, т.е. находится длина начального участка струи по скорости

где m– коэффициент, учитывающий изменение скорости в струе, зависит от вида патрубка [5, кн1, табл6.3]

Хнϑ > Х; 2,5 > 1,5– рабочее место находится в пределах начального участка, тогда

ϑ0норм= 3 м/с,

Количество воздуха, подаваемого одним патрубком:

  1. Температура воздуха на выходе из душирующего патрубка зависит от того в начальном или в основном участке струи расположено рабочее место. Для этого определяется длина начального участка струи по температуре:

, где n коэффициент, учитывающий изменение температуры

Хнt > Х; 2,02 > 1,5 => tо= tнорм= 20 0С

  1. Расход воздуха на все оборудование, требующее душирования, составит:

, где n– количество оборудования

м3

 

 

4.1.3 Расчет общеобменной вентиляции. Борьба с теплоизбытками.

Термический цех

В помещении устраивается местная приточная и вытяжная вентиляция и общеобменная приточная и вытяжная вентиляция. Основные вредности в помещении– избытки явного тепла. Для определения воздухообменов, т.е. определения расходов приточной и вытяжной общеобменной вентиляции составляется система из 2-ух уравнений:

1. Уравнение воздушного баланса;

2. Уравнения теплового баланса;

 

При избытках тепла

1. Теплый период

при tвд=20 0С

при tмо=25 0С

2. Холодный период

при tвд=20 0С

при tмо=18 0С

  1. Переходный период

при tвд=20 0С

при tмо=18 0С

 

4.1.4 Таблица воздухообменов

Период года tр.з 0С недост избыт Qизб, Вт Приток, кг/ч Вытяжка, кг/ч КР
общеобменная Возд. душир. всего tпр общеобменная Местная всего tух
Мех. Ест. Мех. Ест.
Хол. 230006 - 11016 241022 - 181097 59925 241022
Пер. - 230006 11016 241022 - 181097 59925 241022
Теплый - 230006 11016 241022 21,2 - 182582 58440 241022 29,4 41,5

Расчет аэрации

Аэрация устраивается только в теплый и переходный период года в термическом цехе.

Теплый период года:

1. Определяется разность давлений, вызывающая перемещение аэрационного воздуха через проемы:

, Па

Н– расстояние от середины открытого приточного проема до середины вытяжного; воздух подается в рабочую зону

–плотность наружного воздуха;

– плотность внутреннего воздуха;

g=9,81м/с2– ускорение свободного падения

Па

  1. Находится величина давления, которое может быть истрачено на проход воздуха через приточные проемы: n=0,1÷0,4– доля давления

Па

  1. Находится величина давления, которая затрачивается на прохождение вытяжного воздуха через проемы фонаря

Па

  1. Необходимая площадь приточных проемов:

, м2

x1=5,2 при h/b=0,5, a=450

a=450– угол раскрытия фрамуги.

Gпр=311590 кг/ч– расход приточного воздуха через аэрационный проемов

 

  1. Необходимая площадь вытяжных проемов:

x2=11,5 – коэффициент местного сопротивления фонаря a=350 [5, кн1. табл.5.2]

Переходный период года:

Расчет ведется аналогично расчету в теплый период года. Запишем кратко по пунктам.

  1. Па

–плотность наружного воздуха

– плотность вытяжного воздуха;

H = 4,1 м– в переходный период года открыто верхние фрамуги верхних окон, воздух подается выше рабочей зоны.





Читайте также:
Методы цитологических исследований: Одним из первых создателей микроскопа был...
Определение понятия «общество: Понятие «общество» употребляется в узком и широком...
Основные факторы риска неинфекционных заболеваний: Основные факторы риска неинфекционных заболеваний, увеличивающие вероятность...
Расчет длины развертки детали: Рассмотрим ситуацию, которая нередко возникает на...

Рекомендуемые страницы:



Вам нужно быстро и легко написать вашу работу? Тогда вам сюда...

Поиск по сайту

©2015-2022 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2017-06-30 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных


Поиск по сайту:


Мы поможем в написании ваших работ!
Обратная связь
0.026 с.