Включает: выбор и расчет градирни, расчет сопротивления тракта прокачки оборотной воды, выбор насоса.
Температура воды t'В=36°С
1 
. Градирню выбираем по тепловой нагрузке: QГР=1,03·QК=1,03·266=273,98 кВт.
Выбираем градирню ГПВ-320 м.
2. Выбор насоса.
В разомкнутой системе, которой является конденсатор –градирня –насос –конденсатор, напор расходуется:
, если насос находится «под заливом».
НН = Н1 –НВС =2,0 –0,5=1,5 м
принимаем НВС=0,5
Так как трассировкой не располагаем, принимаем ΔРВС=0.
ΔРН = ΔРТР+ ΔРМ.С.
Потери напора на трение рассчитываем применительно к конденсатору:
ΔРТР= 
,
где l =8*5000=40 м
λТР –коэффициент трения:
,
где шероховатость принимаем К=0,2 мм
где ξ=10 –местное сопротивление конденсатора.
ΔРМ.С. =11.2 кПа для форсунок принимаем по графику в зависимости от расхода воды и диаметра форсунок. GВ=0,5 кг/с, dФ=8 мм.
ΔРН = 81+ 11.25+ 11.2 = 103.45кПа
Н = 1,5 + 0,5 + 
м
По напору выбираем насос *6К-12У с частотой вращения 24,2 с-1.
Расчет испарителей и вспомогательного оборудования.
Кожухотрубные испарители.
Кожухотрубные испарители –это испарители с закрытой циркуляцией, в которых охлаждаемая жидкость протекает под напором, создаваемым насосом. По характеру заполнения хладагентом испарители разделяют на затопленные и незатопленные. К 
незатопленным относятся испарители оросительные, кожухотрубные с кипением в трубах, а так же змеевиковые с верхней подачей жидкости.
4.1.1. Аммиачные испарители.
В аммиачных испарителях типа ИТГ используются трубы бесшовные гладкие стальные. Наружный диаметр и толщина стенки труб составляет 25х2,5 мм. Пучок труб –шахматный ромбический с углом ромба 60˚ и перемычками между труб 7 мм. Трубные решетки изготовляются из углеродистой и легированной стали.
|
|
4.1.2. Расчет испарителя.
1. Расчет начинают с уточнения тепловой нагрузки на испаритель.
2. Расход рассола в системе холодоснабжения:
В качестве рассола выбираем NaCl
,
где ΔtР = tР' –tР" = 2ºС –разность температур рассола на входе и выходе из испарителя.
3. Температурный напор:
tP'= -6ºC
t0= -12ºC tp"= -8ºC
 | |||
 |
F
4. Коэффициент теплоотдачи рассола:
,
где В'= f(t0, tЗАМЕРЗ)
температура замерзания рассола tЗМЕРЗ = t0 –9 = -14 –9 = -23ºС
ρСаСl=1120 кг/м3
В'=1130
υР=1 м/с
5. Переходим к удельному тепловому потоку:
6. Коэффициент теплоотдачи при кипении аммиака в межтрубном пространстве:
,
где Р0 =0,28Мпа.
7. Переходим к удельному тепловому потоку:
qКИП =αКИП · Δt · β,
где β =FН / FВН =1,25
q КИП = А'· q КИП0,6 · Δt,
где А' =9·(Р0·10-5)0,25 ·β = 9· (0,28· 106 · 10-5)0,25· 1,25 = 14.55
qКИП = (14.55·Δt)2,5 = 807.9 · Δt2,5
8. Строим зависимости qКИП = f(Δt) и qР = α'Р·Δt и определяем qИСК=3.1 кВт/м2
(рис.2)
| Δt | ||
| qКИП | 0.8079 | 12.59 |
| Δt | 2.89 | |
| qР | 3.6125 |
9. Проверяем скорость движения рассола:
Поверхность испарителя: FBH = Q0 / qИСК = 155 / 3.1=50 м2
FH = 1,25*FBH = 1,25*50=62.5 м2
По наружной поверхности выбираем испаритель 63 ИТГ
| марка | площадь поверх-ности | габаритные размеры | число труб | длина труб | число ходов | разме-ры кожуха | Старая марка | диаметр труб | ||
| длина | ширина | высота | ||||||||
| 63 ИТГ | 67.9/54.2 | 600Х8 | ИКТ50 | 25х2,5 |
|
|
Сечение одного хода: 
Отделители жидкости.
Отделители жидкости предназначены для улавливания капель жидкости, содержащихся в паре хладагента. При установке отделителей жидкости между испарительной системой и компрессором они защищают компрессор от опасного режима работы, которым является попадание в компрессор жидкости вместе с паром. Осушая пар перед компрессором, отделители жидкости обеспечивают приближение режима работы холодильной машины к расчетному режиму.
В отделителях жидкости, используемых в холодильных установках, происходит гравитационное отделение капель жидкости при резком изменении направления и скорости движения потока пара в аппарате.
Подбирают отделители жидкости по диаметру всасывающего патрубка компрессора. Для компрессора П-165 выбираем отделитель жидкости 70 ОЖ.