Пример расчета двояковогнутого покрытия
Составила доц. Довженко И.Г.
Москва 2009 г.
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:
м – пролет покрытия;
() постоянная нагрузка (собственный вес покрытия);
() временная нагрузка (снеговая);
коэффициент перегрузки для постоянной нагрузки;
коэффициент перегрузки для временной нагрузки;
() поверхностная нагрузка на покрытия;
расчетная линейная равномерно распределенная нагрузка на несущий трос;
эксплуатационная нагрузка на несущий трос;
монтажная нагрузка на стабилизирующий трос;
усилия в опорных контурах для несущего и стабилизирующего тросов;
инейная нагрузка предварительного натяжения стабилизирующего троса;
остающееся усилие предварительного натяжения;
расчетное сопротивление стали тросов;
, МПа расчетное сопротивление стали опорного контура и стойки;
расчетное сопротивление стали затяжки;
МПа модуль упругости стали тросов, МПа;
стрела провисания несущих вант, ;
стрела подъема стабилизирующих вант, ;
, м расстояние между несущими и стабилизирующими тросами в середине пролета;
, м шаг тросов, = 3÷6 м;
шаг затяжек, = 1÷3 м;
углы наклона оттяжек несущего и стабилизирующего тросов, ;
, м высота помещения ;
, м шаг стоек ;
, , вертикальные составляющие усилий в несущем и стабилизирующем тросах;
вертикальные составляющие усилий в оттяжках несущих и стабилизирующих тросов;
, распоры несущего и стабилизирующего тросов
, усилия растяжения в несущем и стабилизирующем тросах у опоры;
, усилия в оттяжках несущего и стабилизирующего тросов;
усилие в затяжке;
, усилие в стойке;
площади сечения несущего и стабилизирующего тросов;
площади сечения оттяжек несущего и стабилизирующего тросов;
площадь сечения затяжки;
максимальные моменты в опорных контурах для несущего и стабилизирующего тросов;
минимальные требуемые моменты сопротивления сечения опорных контуров для несущего и стабилизирующего тросов;
количество вант, располагаемое по ширине грузовой площади стойки.
Перевод единиц:
=
1 МПа = 1000 = =
1 = 100
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Дано:
Пролет, = 80 м;
Постоянная нагрузка (собственный вес покрытия), ();
Временная нагрузка (снеговая), ();
Расчетное сопротивление стали тросов, = 1200 МПа;
Модуль упругости стали тросов, МПа;
Принимаем:
Коэффициент перегрузки для постоянной нагрузки, = 1,1;
Коэффициент перегрузки для временной нагрузки, = 1,2;
Шаг тросов, = 4 м;
Стрела провисания несущих вант, = 4 м;
Стрела подъема стабилизирующих вант, = 3,2 м;
Расстояние между несущими и стабилизирующими тросами в середине пролета, = 0,5 м;
Шаг затяжек, = 3 м;
Угол наклона оттяжки несущей ванты, ;
Угол наклона оттяжки стабилизирующей ванты, ;
Высота помещения, = 14 м;
Шаг стоек, = 12 м;
Расчетное сопротивление стали опорного контура и стойки, = 240 МПа.
Поверхностная нагрузка на покрытия:
Расчетная линейная нагрузка на несущую ванту:
Линейная нагрузка предварительного натяжения на стабилизирующую ванту:
= 0,074,
где =0,1÷0,15 - коэффициент пропорциональности изменения распоров несущей и стабилизирующей вант при действии внешней нагрузки.
Остающееся усилие предварительного натяжения
Эксплуатационная нагрузка на несущую ванту:
Монтажная нагрузка на стабилизирующую ванту:
Распределение усилий в несущей и стабилизирующей вантах показано на расчетных схемах:
Растягивающие усилия в несущей ванте:
=304,4
= 1522
Растягивающие усилия в стабилизирующей ванте:
= 28,8
180
= 182,29
Требуемая площадь сечения несущего и стабилизирующего каната:
= 1293,45
= 151,91
____________________
1000 –коэффициент перевода единиц (см. стр. 10)
Принимаем (см. сортамент канатов табл. 1):
несущий канат двойной свивки типа ЛК-РО 52 ( = 1304,05 );
стабилизирующий канат одинарной свивки типа ТК ( = 168,17 )
Усилия в затяжках:
Для затяжки используем арматурную сталь периодического профиля класса A-II с расчетным сопротивлением МПа.
Требуемая площадь сечения затяжки:
В связи с малой величиной площади сечения затяжки (в табл.2 отсутствует), рассчитываем диаметр арматуры:
Принимаем арматурную сталь периодического профиля класса A-II 8 .
Усилия в оттяжках несущих и стабилизирующих вант:
Требуемая площадь сечения оттяжек несущего и стабилизирующего тросов:
Принимаем: оттяжку несущего троса – 6 канатов двойной свивки типа ЛК-РО
6 64 ( = 6 1880,27 = );
оттяжку стабилизирующего троса - канат двойной свивки типа ЛК-РО
39 ( = 716,29 ).
Опорный контур работает на изгиб от распоров вант по схеме многопролетной неразрезной балки. Расчетная схема опорного контура:
Усилия в опорных контурах для несущей и стабилизирующей вант:
Максимальные моменты в опорных контурах для несущей и стабилизирующей вант:
=
=
Минимальный требуемый момент сопротивления сечения:
Опорный контур для несущей ванты проектируем в виде стального профиля составного сечения: два двутавра (или два швеллера) и две стальные полосы,
т.к. прокатный профиль с таким моментом сопротивления в сортаменте (см. табл. 3)отсутствует.
Момент сопротивления принятого сечения относительно оси y:
где – момент инерции сечения.
,
где - момент инерции двутавра (из сортамента см. табл. 3);
– площадь сечения двутавра (из сортамента см. табл. 3).
Конструктивное соотношение размеров опорного контура .
Принимаем элементы сечения опорного контура для несущей ванты: двутавр 50, стальная полоса сечением 1 7 × 130 .
Находим момент сопротивления сечения относительно оси y:
= 311241,67
.
Оставляем принятое сечение.
Угол наклона бортового элемента несущей ванты:
;
.
Принимаем сечение опорного контура для стабилизирующей ванты в виде прокатного двутавра (см. сортамент двутавровых балок табл. 3), расположенного горизонтально вдоль направления усилия.
Принимаем двутавр 60 .
Угол наклона бортового элемента стабилизирующей ванты:
;
.
Расчет стойки производится в соответствии со схемой распределения усилий:
Усилие в стойке:
=
=
Требуемая площадь сечения стойки:
Задаемся гибкостью λ (λ = 60÷100). Принимаем λ = 70.
(см. таблицу значений коэффициентов продольного изгиба табл. 4).
Требуемый радиус инерции сечения стойки:
Расчетной схемой стойки является стержень, шарнирно закрепленный на конце и жестко защемленный в основании.
Для такой расчетной схемы .
За высоту принимаем высоту нижней части стойки, т.к. в верхней части стойки потери устойчивости не произойдет:
см
Исходя из требуемой площади сечения и требуемого радиуса инерции стойки
принимаем (см. сортамент стальных труб табл. 5) стальную трубу 530×56
(А = 833,59 см2; i = 16,89 см).