Жаропрочные никелевые сплавы низкой плотности
Методом компьютерного конструирования рассчитаны химический и фазовый составы двух новых жаропрочных никелевых сплавов низкой плотности с монокристаллической (ВЖМ7) и поликристаллической (ВЖЛ21) структурами, предназначенных для литья лопаток газотурбинных двигателей (ГТД), и проведены исследования микроструктуры, механических свойств при растяжении и длительной прочности этих сплавов.
Ключевые слова: литейные жаропрочные никелевые сплавы низкой плотности, компьютерное конструирование сплава.
By the computer-aided design method there were calculated the chemical and phase compositions of two new high-temperature nickel alloys of low density with a monocrystal (ВЖМ7) and polycrystal (ВЖЛ21) structure intended for casting gas- turbine engine (GTE) blades, and investigations into microstructure, mechanical tensile properties and log-term strength of those alloys were conducted.
Key words: cast high-temperature nickel alloys of low density, computer- aided design of alloy.
Сегодня можно выделить два направления в разработке литейных жаропрочных никелевых сплавов (ЖНС) для производства турбинных лопаток современных авиационных двигателей. К первому направлению относятся ЖНС, содержащие тугоплавкие переходные металлы Mo, W, Та, Re, Ru в количестве, ограниченном только их предельной суммарной растворимостью в g-твердом растворе и равновесной с ним g'-фазе. В результате, в соответствии с международной классификацией, разработаны ЖНС несколько поколений для литья монокристаллических лопаток авиационных двигателей. ЖНС поколения I содержат традиционные легирующие элементы (ЛЭ), такие, как Al, Ti, Cr, Mo, W, Та, Nb, Hf. В состав ЖНС поколений II и III вводят ЛЭ – Re в количестве 2–4% и 5–6%, соответственно. К поколениям IV и V относятся Re-содержащие ЖНС, дополнительно легированные Ru. Типичные представители сплавов этого класса – известные зарубежные сплавы ЕРМ-102/X-4/PWA-1497 (GE, Pratt & Whitney and NASA, США), TMS-162, TMS-196 (NIMS and IHI, Япония) и отечественные ВЖМ4 и ВЖМ6, которые имеют наибольшие длительную прочность и температурную работоспособность(рис.1). При этом, увеличение жаропрочности сплавов сопровождалось существенным повышением их плотности d (табл. 1).
 |
Рисунок 1. Температурная работоспособность, °С, монокристаллических ЖНС (s=137 МПа, на базе 1000 ч). Содержание Re и Ru поколений I – V равно: 0; 2–4; 5–6; 5–6 (2–4) и 5–6 (5–6)%, соответственно
Поэтому во многих исследовательских центрах работают над созданием литейных жаропрочных сплавов со значительно более низкой, по сравнению с ЖНС поколений II, IV, V, плотностью. Так, фирмой MTU (Германия) разработан монокристаллический ЖНС LEK94, как материал для лопаток ротора турбин среднего давления на двигателе TP400-D6 для европейского самолета А400М. Среди других достижений следует отметить монокристаллические ЖНС серии LDS (NASA, США). Химсостав, плотность и длительная прочность сплавов LEK94 и LDS-1101 приведены в табл.2. Сведения об аналогичных отечественных монокристаллических ЖНС отсутствуют.
Таблица 1.
| Сплав | Cr | Co | Mo | Re | W | Al | Ti | Та | Ru | Hf (Nb) | d, г/см3 | γ1000/ γ1000, МПа |
| CMSX-2 | 4,6 | 0,6 | – | 5,6 | – | – | 8,60 | 214/140 | ||||
| PWA1480 | – | – | 1,5 | – | – | 8,70 | 141/141 | |||||
| МС2 | – | 1,5 | – | 8,63 | 228/154 | |||||||
| ЖС40 | 6,1 | 0,5 | – | 6,9 | 5,6 | – | – | (0,2) | 8,84 | 236/163 | ||
| CMSX-4 | 6,5 | 0,6 | 5,6 | 6,5 | – | 0,1 | 8,70 | 244/157 | ||||
| PWA1484 | 5,6 | – | 8,7 | – | 0,1 | 8,95 | 259/169 | |||||
| Rene N5 | 6,2 | – | – | 0,2 | 8,70 | 227/147 | ||||||
| SMP14 | 4,8 | 8,1 | 3,9 | 7,6 | 5,4 | – | 7,2 | – | (1,4) | 9,06 | 263/173 | |
| ЖС36 | 1,6 | 5,8 | 1,1 | – | – | (1,1) | 8,72 | 237/157 | ||||
| CMSX-10 | 0,4 | 5,7 | 0,2 | – | 0,03 | 9,05 | 288/183 | |||||
| (0,1) | ||||||||||||
| Rene N6 | 4,2 | 12,5 | 1,4 | 5,4 | 5,75 | – | 7,2 | – | 0,15 | 8,97 | 264/169 | |
| TMS-75 | – | – | 0,1 | 8,89 | 271/176 | |||||||
| ЖС47 | 2,5 | 9,3 | 1,3 | 5,75 | – | 8,8 | – | – | 9,09 | 330/215 | ||
| TMS-138 | 3,2 | 5,8 | 2,8 | 5,9 | 5,9 | – | 5,6 | 0,1 | 8,95 | 290/220 | ||
| MC-NG | 0,2 | 0,5 | 0,1 | 8,75 | 275/190 | |||||||
| EPM-102 | 16,5 | 5,95 | 5,55 | – | 8,25 | 0,15 | 9,20 | 325/200 | ||||
| TMS-162 | 2,9 | 5,8 | 3,9 | 4,9 | 5,8 | 5,8 | – | 5,6 | 0,09 | 9,04 | 320/230 | |
| TMS-196 | 4,6 | 5,6 | 2,4 | 6,4 | 5,6 | – | 5,6 | 0,1 | 9,01 | 330/230 |
Примечание: γ
1000 – пределы длительной прочности монокристалла сплава с
|
Таблица 2.
| Сплав | Cr С | o Mo | R | e W | Al | Ti | Та | Hf | d, г/см3 | γ1000/ γ1000, МПа | |
| LEK94 | 6,1 | 7,5 | 2,45 | 3,35 | 6,5 | 1,0 | 2,3 | 0,1 | 8,27 | 203/129 | |
| LDS-1101 | 4,7 | 9,85 | 7,1 | 2,95 | – | – | 6,25 | – | 8,57 | 243/159 |
Примечание. Свойства монокристаллов сплавов с КГО <001 > рассчитаны по методу [2].
К ЖНС низкой плотности относят известные сплавы ЖС6У и ВЖЛ12У, из которых методом равноосного литья по выплавляемым моделям получают рабочие и сопловые лопатки с поликристаллической структурой. Некоторые их свойства приведены в табл. 3.
Таблица 3.
| Сплав d, г | /см 3 | s0,2, s | в, d, y | , | γ1000, МПа | |
| МПа | % | |||||
| ЖС6У ВЖЛ12У | 8,4 7,93 |
В статье представлены результаты компьютерного конструирования и экспериментальных исследований двух новых литейных ЖНС низкой плотности, предназначенных для изготовления турбинных лопаток с монокристаллической и поликристаллической структурами.
Конструирование сплавов
Разработку новых сплавов низкой плотности проводили с помощью метода компьютерного конструирования [1]. Поиск оптимального легирования сплавов этого класса осуществляли:
· сводя к минимуму сбалансированное суммарное содержание тяжелых тугоплавких (Re, Мо, Та, W) металлов;
· повышая содержание легких g'-образующих (Al, Ti) металлов;
· а также исключая из систем легирования Nb, Hf и V.
При этом, основными физико-химическими и структурно-фазовыми характеристиками, определившими выбор наиболее перспективных составов разрабатываемых сплавов, стали температуры: полного растворения g'-фазы в матричном g-твердом растворе T п.р (солвус g'), плавления неравновесной эвтектики (перитектики) g+g' T эвт и солидуса T S, а также и g/g'-мисфит D а (размерное несоответствие периодов кристаллических решеток (КР) g- и g'-фаз D а =(а g– а g')/ а g, здесь а g и а g' – периоды КР g- и g'-фаз). Достижением максимальных значений этих характеристик определяется высокая температурная работоспособность и сопротивление ползучести ЖНС. При этом, при стремлении к достижению высоких значений Т п.р, Т эвт и Т S необходимо обеспечить приемлемое «окно термообработки» – (Т эвт– Т п.р), чтобы исключить риск оплавления при гомогенизирующем отжиге.
Поиск композиций ЖНС низкой плотности для литья лопаток с монокристаллической и поликристаллической структурами проводили на базе Ni-систем, соответственно, Ni–Al–Cr–Co–Mo–W–Ta–Re и Ni–Al–Cr– Mo–Co–W–Ta–Ti–C–B–Zr. Выбранные системы легирования не содержат в своем составе такие широко применяемые ЛЭ, как Nb и Hf, из-за следующих обстоятельств [3]:
· добавки Nb и Hf, значительно понижая температуру солидуса, повышают гомологическую температуру и, следовательно, диффузионная подвижность атомов в таком сплаве будет выше;
· они понижают температуру эвтектического (L® g+g')/ перитектического (L+ g®g') превращения, способствуют при кристаллизации образованию неравновесных выделений эвтектических / перитектических фаз и тем самым затрудняют гомогенизацию g-твердого раствора без риска оплавления межосных участков дендритов;
· их отрицательное влияние заключается также в том, что они, имея значительную растворимость в g'-фазе, неблагоприятно влияют на g/g'-мисфит, в результате частицы g'-фазы, выделяющиеся при распаде пересыщенного g-твердого раствора, образуются в сфероидальной или дендритообразной форме, уменьшая сопротивление высокотемпературной ползучести таких сплавов.
Алгоритм поиска композиций конструируемых сплавов состоял в следующем. В выбранных системах легирования концентрации компонентов разбивали на два уровня (min и max) и составляли матрицу планирования полного факторного эксперимента (ПФЭ) типа 2 n +1, где п – количество переменных факторов (ЛЭ).
Далее оценивали сбалансированность химсостава всех 2 n +1 вариантов каждого сплава, которую определяли параметром D Е [4]:
D E = E сп– Е 0 при Е 0=0,036 А сп+6,28 (1)
где A сп=å A i C i и E сп=å E i C i – соответственно, средняя атомная масса (в молях) и среднее количество валентных электронов ЛЭ в сплаве; А i, E i и C i – соответственно, атомная масса, количество валентных электронов и атомная доля i -го компонента в сплаве, п – число компонентов, включая основу сплава.
В координатах Е 0– А сп параметр Е 0 определяет границу фазовой стабильности ЖНС. Обычно промышленные литейные ЖНС имеют Е сп, отличающийся от Е 0 на ±D Е, называемую дисбалансом легирования. Величина и знак D Е определяют склонность ЖНС к образованию нежелательных фаз. Сплавы с D Е> 0 склонны к образованию фаз типа Ni 3Ti, Ni3Nb и эвтектических (перитектических) фаз на основе Ni 3Al. Если D Е= 0, сплав считается сбалансированным. В настоящей работе химсостав ЖНС считали сбалансированным, если для него D Е≥ 0. Затем сбалансированные композиции сплавов оценивали по методу New РНАСОМР [5], который предсказывает вероятность выделения топологически плотноупакованных фаз, если рассчитанный Md -параметр для g-твердого раствора каждого сплава Md (g) превосходит критическое значение, определенное из эксперимента. В работе принимали, что сплавы, которые удовлетворяли условию Md (g)≤0,93, – фазово-стабильны.
Для выбранных фазово-стабильных композиций, определяемых параметрами D Е (D Е ≥0) и Md (g)(Md (g)≤93), рассчитывали физико- химические, структурно-фазовые и механические характеристики. С этой целью использовали регрессионные модели, полученные в [1] методом регрессионного анализа.
С учетом достигнутых расчетом требуемых характеристик для исследования выбрали два сплава низкой плотности: сплав для литья лопаток с монокристаллической структурой (далее ВЖМ7, d =8,371 г/см 3), содержащий, %: 6,2 Al; 2,6 Re; 4 Мо; 3,8 Та, а также Cr, W, Со, Ti, La и сплав (далее ВЖЛ21, d= 8,169 г/см 3) для литья лопаток с поликристаллической структурой, содержащий, %: 5,4 Al; 3,8 Мо; 2,5 Та; 3,5 Ti; 0,12 С, а также Cr, W, Со, В, La, Zr.
Ниже приведены расчетные (в числителе) и экспериментальные (в знаменатиле), основные характеристики сконструированных сплавов.
| Характеристики ВЖМ7 | ВЖЛ21 | ||
| Структурно-фазовые, %: | |||
| F 0, при, °С: 850…………….. 64,8/– | 61,6/– | ||
| 900…………….. 64,0/– | 60,6/– | ||
| 1000…………….. 57,7/– | 53,0/– | ||
| 1100…………….. 45,3/– | 37,9/– | ||
| 1200…………….. 26,8/– | 15,3/– | ||
| F эвт…………………………... 4,7/2,7 | 7,8/5,3 | ||
| D а, при 20°С ………………. 0,23/0,13 | 0,18/0,16 | ||
| Физико-химические: d, г/см3………………………. 8,371/8,406 | 8,169/8,193 | ||
| Т п.р, °С……………………….. 1300/1290 | 1254/1253 | ||
| Т эвт, °С………………………. 1316/1312 | 1266/1269 | ||
| Т S, °С………………………… 1331/1323 | 1259/1284 | ||
| T L, °C………………………… 1398/1387 | 1341/1346 | ||
| Фазовой стабильности: | |||
| Md (g)………………………… 0,910/– | 0,931/– | ||
| D Е …………………………….. 0,083/– | 0,003/– | ||
| Примечания. 1. F 0 – количество дисперсной g'-фазы | при разных | ||
| температурах); F эвт – количество неравновесной эвтектики g+g'; D а – размерное несоответствие периодов КР g- и g'-фаз (D а = (а g –а g' )/а g, где а g и а g' – периоды КР g- | |||
| и g'-фаз); | |||
| d – плотность; температура: Т | п.р | – полного растворения g'-фазы в g-твердом | |
| растворе (солвус g'); Т эвт – плавления неравновесной эвтектики g+g'; T S –солидуса; T L– ликвидуса; Md (g) – параметр g-твердого раствора сплава, рассчитанный по методу New РНАСОМР. | |||
2. Экспериментальные значения характеристик приведены для сплавов в состоянии после литья.
Экспериментальные исследования сплавов
Сплав с монокристаллической структурой. Монокристаллический сплав ВЖМ7 исследовали на монокристаллических образцах (диаметр 18 мм, длина 185 мм) с осевой ориентацией, близкой к КГО <001>, которые были отлиты методом направленной кристаллизации (НК) на установке УВНК-9.
Для зарождения монокристаллической структуры в отливках использовали тугоплавкие затравки из сплава Ni–W с КГО <001>, которые помещали в затравочную полость керамической формы.
После НК монокристаллы сплава имели типичное дендритно-ячеистое строение с междендритным расстоянием~250 мкм (рис. 2, а). В междендритных участках залегают выделения неравновесной эвтектики (перитектики) g'+g в количестве ~3% об. (рис. 2, б). Размер и форма частиц g'-фазы различаются в осях дендритов и междендритных областях (рис. 2, в, г), в последних частицы g'-фазы значительно крупнее, чем в осях дендритов. Размерная и морфологическая неоднородность частиц g'-фазы, а также наличие эвтектики (перитектики) g'+g в литой структуре монокристаллов – следствие неравновесных условий их НК и обусловлены микроликвацией ЛЭ в пределах дендритной ячейки.
 |
Рисунок 2. Макро- и микроструктура сплава ВЖМ7 после литья (а – г) и ТО (д):
а – дендритная макроструктура (поперечное сечение монокристалла с КГО <001>;
б – эвтектика (перитектика) g+g' в междендритном участке; частицы g'-фазы в первичной оси дендрита (в) и междендритном участке (г)
Для количественной оценки химической микронеоднородности использовали коэффициенты ликвации К л= C мд /C од, где C мд и Сод – локальные концентрации ЛЭ в междендритных участках и в осях первичных дендритов монокристалла ЖНС, соответственно, которые определяли методом микрорентгеноспектрального анализа (МРСА). При таком определении коэффициент ликвации К л > 1, когда ЛЭ обогащает междендритные участки. В случае обратной ликвации ЛЭ концентрируются в осях дендритов и К л < 1. Полученные значения К л в исследованных монокристаллах сплава ВЖМ7 представлены в табл. 4. Видим, что наиболее сильно ликвирующие элементы с обратной ликвацией – Re и W, которые сегрегируют в оси дендритов; Ti, Та, Al и Мо имеют прямую ликвацию и обогащают междендритные области; Со и Cr слабо ликвируют в процессе НК сплава ВЖМ7.
Таблица 4.
| Сплав | К л =С мд/ С од для ЛЭ | |||||||
| Al | Cr | Мо | W | Та | Со | Ti | Re | |
| ВЖМ7 ВЖЛ21 | 1,2 1,0 | 1,0 1,1 | 1,4 1,4 | 0,6 0,7 | 1,8 1,1 | 0,9 1,0 | 2,0 1,6 | 0,4 – |
Для формирования оптимальной микроструктуры с однородным распределением частиц g'-фазы кубической формы размером~0,5 мкм монокристаллы сплава подвергали термообработке (ТО) – гомогенизации в интервале Т эвт– Т п.р и двуступенчатому старению при 1030 и 870°С. Микроструктура монокристалла сплава ВЖМ7 после ТО представлена на рис. 2, д.
При высокотемпературной гомогенизации сплава протекают два процесса: вначале растворяется неравновесная эвтектика (перитектика) g+g', а затем происходит диффузионное выравнивание химсостава в пределах дендритных ячеек. Следствие растворения эвтектики g'+g – образование в междендритных областях гомогенизационных микропор размером до 10 мкм, объемная доля которых в структуре сплава ≤0,2%. В результате гомогенизации и двуступенчатого старения распределение частиц g'-фазы в g-матрице осей дендритов и междендритных областей приобретает псевдорегулярный характер, размер частиц ~0,5 мкм, а огранка частиц становится близкой к кубической. Коэффициенты ликвации Re, W, Ti и Та повысились до 0,8–0,9. Концентрации остальных ЛЭ полностью выровнялись.
Для оценки механических свойств сплава ВЖМ7 в ТО-состоянии исследовали кратковременную прочность и пластичность при 20–1100°С, при растяжении со скоростью деформации 1 мм/мин и длительную прочность при 900 и 1000°С, в диапазоне долговечности до 1000 ч, в воздушной атмосфере без защитного покрытия. Температурные зависимости предела прочности, предела текучести, относительного удлинения и сужения монокристаллов сплава ВЖМ7 с КГО <001> (в пределах допуска 10 град.) представлены на рис. 3.
 |
Рисунок 3. Температурные зависимости кратковременной прочности монокристаллов
<001> сплава ВЖМ7: а – sв (1), s0,2 (2); б – относительное удлинение
В интервале 20–700°С монокристаллы сплава ВЖМ7 имеют слабую температурную зависимость sв и s02. При дальнейшем повышении температуры наблюдается рост этих характеристик до максимума при 800°С, выше которой происходит разупрочнение сплава. С повышением температуры относительное удлинение и сужение снижаются до минимума при 700°С, выше которой наблюдается их существенное повышение. Подобный «провал» пластичности при 700–800°С типичен для всех ЖНС с той лишь разницей, что минимальная пластичность различна для сплавов разных систем легирования.
Т, °С s100 / s500 / s1000, МПа
900................... 440 / 340 / 305
1000…………… 220 / 160 / 140
Следует отметить,что избыточных фаз в структуре разрушенных образцов сплава после испытаний при 1000°С длительностью до 1000 ч методом МРСА не обнаружено, в том числе топологически плотноупакованных фаз, приводящих к снижению прочностных свойств. Таким образом, монокристаллический сплав ВЖМ7 низкой плотности обладает достаточно высокой фазовой стабильностью.
Сплав с поликристаллической структурой. Сплав ВЖЛ21 был выплавлен в вакуумной индукционной печи и после повторного вакуумного переплава из него отливали поликристаллические заготовки образцов (диаметр 14 мм, длина 70 мм) с поликристаллической структурой по технологии, обычно применяемой при равноосном литье ЖНС. Далее заготовки подвергали ТО – гомогенизации в интервале Т эвт– Т п.р и двуступенчатому старению при 1030 и 870°С.
На рис.4 – микроструктура поликристаллического сплава ВЖЛ21 равноосной кристаллизации после литья и ТО. В литом состоянии структура сплава состоит из g-твердого раствора на основе Ni, выделений в нем высокодисперсных частиц g'-фазы, карбидов (Ti, Та) С, расположенных в объеме зерен и по межзеренным границам (рис. 4, а, в), и неравновесной эвтектики (перитектики) g'+g в количестве ~6%, об. (рис. 4, б). Размер и форма частиц g'-фазы различаются в осях дендритов и междендритных областях, в последних частицы g'-фазы значительно крупнее, чем в осях дендритов.
По данным МРСА, при кристаллизации сплава, в результате микроликвации ЛЭ, W обогащает оси дендритов, a Ti и Мо – междендритные области, в соответствии со своими коэффициентами ликвации (см. табл.4). Остальные ЛЭ – Al, Со, Cr и Та слабо ликвируют в процессе равноосной кристаллизации сплава ВЖЛ21.
После ТО концентрации ЛЭ в осях дендритов и междендритных участках практически полностью выровнялись. Распределение частиц g'-фазы в g-матрице осей дендритов и междендритных областей приобретает псевдорегулярный характер, размер частиц составляет ~0,5 мкм, а огранка частиц становится близкой к кубической (рис. 4, г). Доля выделений эвтектики (перитектики) g'+g в результате частичного растворения уменьшается до 4%.
Карбидная фаза не претерпела существенных изменений, при этом, частиц карбидов типа Ме6С неблагоприятной пластинчатой формы в процессе гомогенизации в структуре сплава не обнаружено.
 |
Рисунок 4. Микроструктура сплава ВЖЛ21 после литья (а, б) и ТО (в, г)
Для оценки механических свойств сплава ВЖЛ21 в ТО-состоянии исследовали кратковременную прочность и пластичность при комнатной температуре при растяжении и длительную прочность при 900 и 1000°С, в диапазоне долговечности до 1000 ч, в воздушной атмосфере без защитного покрытия. Результаты испытаний на растяжение при комнатной температуре: sв=1060 МПа, s0,2=870 МПа, d=12%, y=18%.
Видно, что при достаточно высокой прочности сплав имеет повышенную пластичность, что, видимо, объясняется благоприятной формой частиц карбидной фазы и их распределением не только в объеме зерен, но по межзеренным границам (см. рис. 4).
Статистическую обработку результатов испытаний на длительную прочность осуществляли по уравнению длительной прочности вида tр= А ×s-n при Т=const. Полученные средние значения, на базах 100, 500 и 1000 ч, представлены ниже.
Т, °С s100 / s500 / s1000, МПа
900................... 350 / 280 / 250
1000……………180 / 135 / 115
|
Выводы
На основе расчетов фазового состава, температур: солвуса g', солидуса и ликвидуса, параметров КР g'- и g-фаз, плотности, параметров фазовой стабильности (D Е, Md (g)) ЖНС сконструированы два новых жаропрочных сплава низкой плотности – ВЖМ7(системы Ni–Al–Cr–Co–Mo–W–Ta–Re) для производства монокристаллических турбинных лопаток и ВЖЛ21 (системы Ni– Al–Cr–Mo–Co–W–Ta–Ti–C–B–Zr) для турбинных лопаток с поликристаллической структурой. Для снижения плотности и улучшения фазовой стабильности суммарное содержание тяжелых тугоплавких (Re, Мо, Та, W) металлов свели к минимуму, а легких g'-образующих (Al, Ti) – повысили.
Экспериментально определены физико-химические и структурно-фазовые характеристики, кратковременные механические свойства и длительная прочность при 900 и 1000°С, в диапазоне долговечности до 1000 ч, сплавов ВЖМ7 (d =8,406 г/см3) и ВЖЛ21 (d =8,193 г/см3).
Температурные зависимости прочности и пластичности при растяжении монокристаллов из сплава ВЖМ7 с КГО <001> при 20–1100°С – типичны для ЖНС. При 700°С прочностные свойства монокристаллов сплава достигают максимальных значений. Для монокристаллов этого сплава характерно снижение пластичности с увеличением температуры с 20 до 800°С, выше этой температуры пластичность монотонно увеличивается.
Установлено, что повышенная пластичность при комнатной температуре сплава ВЖЛ21 обусловлена благоприятной формой частиц карбидной фазы и их распределением не только в объеме зерен, но по межзеренным границам.
Список литературы:
1. Mack Т., Glatzel U., Wortmann J., Wullmer S. Nickel-Basislegierung für die giebtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile // Deutsches Patent 10100790 A1, C22C 19/05.18.07.2002.
2. Каблов E.H., Петрушин H.B. Компьютерный метод конструирования литейных жаропрочных никелевых сплавов// В сб.: Литейные жаропрочные сплавы. Эффект С.Т. Кишкина. – М.: Наука, 2006. С. 56–78.
3. Каблов Е.Н., Петрушин Н.В., Светлов И.Л., Демонис И.М. Литейные жаропрочные никелевые сплавы для перспективных авиационных ГТД // Технология легких сплавов. 2007. №2. С. 6–16.
4. Морозова Г.И. Закономерность формирования химического состава g'/g-матрицы многокомпонентных никелевых сплавов // Докл. АН СССР. 1991. Т. 320. №6.
С. 1413–1416.
5. Morinaga М., Yukawa N., Adachi Н„ Ezaki Н. and Murata Y. New PHACOMP and its application to alioy design // In: Superalloys 1984. M. Gell et al. (Eds.). Warrendate, PA: The Metallurgical Society of AIME. 1984. P. 523–532.