Библиографический список

Что соответствует допустимой невязке.

Избытка давления.

Оформить все необходимо в виде пояснительной записки, начертить генплан на листе формата А4, вычертить расчетную схему тепловой сети с указанием нумерации участков, диаметров участков, и длин участков.,

2.РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ

Провести расчет теплоизоляционной конструкции для головного участка тепловой сети.

Основные виды теплоизоляционных материалов и изделий, применяемых для изоляции теплопроводов (Приложение 4).

Согласно указаниям СНиПа 2.04.07-86 толщины основного слоя теплоизоляционных конструкций теплопроводов должны определяться на основе технико-экономических расчетов или по действующим нормам плотности теплового потока. Нормы плотности теплового потока трубопроводами тепловых сетей, прокладываемых в непроходных каналах и бесканально, при среднегодовых значениях температур теплоносителя и окружающей среды для первого территориального района (Приложение 5).

Значения плотностей теплового потока при других заданных температурах теплоносителя и окружающей среды, а также для других территориальных районов определяются по формуле

Вт/м,

где - нормы плотности теплового потока, по приложение 5 и 6, Вт/м;

- расчетная среднегодовая температура теплоносителя,ºC;

- расчетная среднегодовая температура окружающей среды, ºC;

- среднегодовая температура теплоносителя, принятая при расчете норм тепловых потерь, ºC;

- среднегодовая температура окружающей среды, принятая при расчете норм тепловых потерь, ºC.

При расчете теплоизоляционной конструкции необходимо выбрать толщину теплоизоляционного слоя d_из и определить плотность теплового потока:

где t – температура теплоносителя, ºC;

t _о – температура окружающей среды, ºC.

Полное термическое сопротивление R _е зависит от способа прокладки трубопроводов тепловой сети.

 

Расчет тепловой изоляции трубопроводов тепловых сетей

при двухтрубной прокладке в непроходном канале

В качестве теплоизоляционного слоя в соответствии со СНиП 2.04.14-88 следует применять материалы со средней плотностью не более 400 кг/м³ и теплопроводностью не более 0,07 .

Полное термическое сопротивление подающего и обратного теплопроводов определяется по формулам:

(3)

(4)

Каждое из слагаемых определяется из выражения

где – коэффициент теплопроводности основного теплоизоляционного материала, принимается по прил. 1, ;

-диаметр изоляционного слоя изоляционной конструкции, м;

– наружный диаметр трубопровода, м;

 

где – коэффициент теплопроводности материала покровного слоя конструкции, ;

- диаметр покровного слоя изоляционной конструкции, м;

где - коэффициент теплоотдачи;

где - диаметр, эквивалентный внутреннему периметру канала,м;

где – коэффициент теплопроводности материала канала, ;

– диаметр, эквивалентный наружному периметру канала, м.

При значениях термическое сопротивление грунта определяется по формуле:

где – коэффициент теплопроводности грунта, принимается равным 1,2 + 2,2 ;

– эквивалентная глубина заложения.

где h – глубина заложения теплопровода до его оси, м.

При значениях применяется приближенная формула:

,

,

где F – площадь поперечного сечения канала, м²;

P – периметр этого сечения, м.

При проведении расчетов следует предварительно задаться значениями d_n и d_o и определить значения термических сопротивлений.

В расчетах значения коэффициентов теплоотдачи от поверхности изоляционной конструкции к воздуху в канале и теплоотдачи от воздуха в канале к его внутренней поверхности принимаются

Вт/(м·^оС).

Для определения теплового потока необходимо найти температуру воздуха в канале по выражению

.

Тогда плотность теплового потока для подающего или обратного теплопроводов можно определить из выражения

.

После этого производится сравнение полученной плотности теплового потока q с нормативной , и если соблюдается соотношение то расчет считается законченным.

,

Если же расхождения значительны, то необходимо задаться новыми значениями d_n и d_o, и расчет повторить.

Температура на поверхности теплоизоляционной конструкции после окончательного подбора толщины тепловой изоляции может быть найдена из выражения

.

При транспорте теплоносителя от источника тепла к потребителю из-за потерь тепла температура теплоносителя уменьшается. Падение температуры на участке тепловой сети определяется по формуле

,

где – длина участка, м;

- расход теплоносителя на участке, кг/ч;

- теплоемкость теплоносителя, кДж/ (кг·ºC);

- коэффициент, учитывающий потери тепла опорами труб, компенсаторами, арматурой и т.д.

 

Расчет тепловой изоляции трубопроводов тепловых сетей

при двухтрубной бесканальной прокладке

Для теплоизоляционного слоя при бесканальной прокладке следует применять, как правило, материалы со средней плотностью не более 600 кг/м³ и теплопроводностью не более 0,13 Вт/(м·^оС).

Полное термическое сопротивление подающего и обртного теплопроводов можно найти из выражений:

;

,

где – термическое сопротивление, учитывающее взаимодействие тепловых потоков теплопроводов, Вт/(м·^оС).

При одинаковой глубине заложения теплопроводов определяется из выражения

;

где – расстояние между осями трубопроводов по горизонтали, м.

При различных глубинах заложения теплопроводов и термическое сопротивление определяется по формуле

.

Расчет тепловой изоляции ведется аналогично канальной прокладке, т.е. предварительно необходимо задаться толщиной изоляции и , рассчитать термическое сопротивление . Тогда плотность теплового потока можно определить из выражения

.

Полученные плотности теплового потока сравнивают с нормированными и при необходимости производят пересчет.

 

Пример.

Расчёт производится на главном участке (от ТЭЦ до первого ответвления)

Определить толщину тепловой изоляции для двухтрубной прокладки тепловой сети диаметром в железобетонном непроходном канале с размерами 2,41 x 1,105 м (внутренний) и 2,62 × 1,355 м (наружный).

Место строительства – Европейская часть. Средняя температура теплоносителя в подающем теплопроводе , в обратном . Глубина заложения оси трубопроводов . Грунт суглинистый , влагосодержание 20%. Среднегодовая температура грунта . В качестве тепловой изоляции принимаем маты минераловатные, прошивные, ГОСТ 2/880-88 марки 100. Покровный слой из стеклоткани .

Для трубопроводов с по нормам плотность теплового потока и , тогда

;

.

Принимаем толщину слоя тепловой изоляции и покровного слоя , , .

Для определения коэффициента теплопроводности теплоизоляционного материала температуру по наружной поверхности слоя тепловой изоляции принимаем , тогда

;

;

;

;

, ;

;

;

;

;

Определяем термическое сопротивление:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

Определяем соотношение

,

тогда

;

.

Определяем температуру внутри канала:

.

Определяем тепловые потери:

.

Сравниваем с нормами:

;

;

невязка .

 

 

МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

3.1 Определение расстояний между неподвижными опорами

Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопро4вода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах при различных схемах и способах компенсации тепловых удлинений.

Расстояние между неподвижными опорами по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов определяют по формуле:

α_{расч –} расчетная компенсирующая способность сальникового компенсатора в мм. Расчетную компенсирующую способность сальниковых компенсаторов принимают меньше α_мах (Приложение 6) на величину Z, которая учитывает недостающую точность изготовления компенсаторов и возможную податливость неподвижных опор. Значение величины Z принимают равной 40 ÷ 50 мм для односторонних и 100 мм – для двухсторонних компенсаторов.

t – расчетная температура теплоносителя в ^оС;

t _н.о.- расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в ^оС;

α – коэффициент линейного расширения трубной стали в мм/м ^оС (Приложение 7).

 

Исходные данные:

Диаметр трубы – 300 мм.

Расчетная температура теплоносителя 150 ^оС.

Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления -26 ^оС.

Решение

(Прил.6).

Z = 30 мм

α = 1.25·10^-2 мм/м ^оС (Прил. 7).

Определение расстояний между подвижными опорами

Максимальный пролет между подвижными опорами на прямом участке трубопровода из условия прочности трубы определяют по формуле:

– допустимое эквивалентное напряжение для весовой и ветровой нагрузок, кгс/мм²;

;

– коэффициент зависящий от типа компенсаторов (Прил. 8);

– допустимое напряжение от внутреннего давления, кгс/мм² (Прил. 9);

– момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчетной толщине стенки трубы, см³ (Приложение 2);

0.8 – коэффициент пластичности;

– эквивалентная весовая нагрузка, кгс/м.

Эквивалентную весовую нагрузку при подземной прокладке трубопроводов принимаем равной расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоянии ( = q, кгс/м). q – вес 1 м трубопровода: вес трубы (q _тр), воды (q _в) (Приложение 10), изоляционной конструкции (q _из).

Пролет между подвижными опорами при сальниковых компенсаторах определяют расчетом по растягивающим и по сжимающим напряжениям. Коэффициент φ₁ = 1.

Решение

= 1.095·11.2 = 12.3 кгс/мм²;

= 1,095;

= 11.2;

= 616 см³;

q _тр = 62.54 кгс;

q _в = 74.99 кгс;

q _из = 29 кгс;

= q = 62.54+74.99+29 = 166.5 кгс;

а) расчет по сжимающим напряжениям

φ₁ = 1;

;

б) расчет по растягивающим напряжениям

φ₁ = 0.95;

за расчетный принимаем пролет с l _max = 25.4 м.

 

3.2 Выбор габаритов П-образного компенсатора.

 

Величина теплового удлинения трубопровода определяют по формуле, мм

, (3.1)

где α – коэффициент линейного расширения углеродистых трубных сталей, (табл. 3.1);

– длина рассматриваемого участка трубопровода, м;

t ₁ – максимальная температура стенки трубы, принимаемая равной максимальной температуре теплоносителя, ;

t ₂ – минимальная температура стенки трубы, принимаемая расчетной температуре наружного воздуха для отопления, , (t ₂ = t _о).

Таблица 3.1– Коэффициенты линейного расширения трубных сталей α и модуль упругости Е

Температура стенки трубы,	, мм / м 0С		Температура стенки трубы,	, мм / м 0С
	1,18 1,20 1,22 1,24	2,05 1,99 1,975 1,95		1,25 1,27 1,28 1,30	1,93 1,915 1,875 1,847

При определении расчетного теплового удлинения компенсатора учитывают его предварительную растяжку в размере 50% от полного теплового удлинения компенсируемого участка трубопровода. Конструктивно можно принять компенсатор, у которого отношение прямых участков для спинки и вылета равно 0,5.

Пример. Определить вылет П-образного компенсатора с гнутыми гладкими отводами и силу упругой деформации при следующих данных:

D_у = 200 мм.

Расстояние между неподвижными опорами = 100м.

Максимальная температура теплоносителя =150 ⁰С.

Расчётная температура наружного воздуха = – 20 ⁰С.

Тепловое удлинение определяем по формуле (3.1).

Δ l = 1,25 · 10^-2· 100 · (150 + 20) = 212,5 мм.

Расчётное тепловое удлинение с учётом предварительной растяжки в размере 50% составит

Δ l _расч = 0.5 · 212,5 = 106 мм.

При спинке компенсатора, равной половине вылета компенсатора, т.е. при l ₃ = = 0,5 l ₂ и Δ l _расч = 106 мм, по номограмме находим вылет компенсатора Н = 3,7 м (значит, В = 1,85 м) и силу упругой деформации Р _к = 0,63 м·с.

Номограммы для трубопроводов D_у > 200 мм приведены в [2].

 

 

3.3. Определение установочной и монтажной длины сальникового компенсатора

 

Расчетную компенсирующую способность сальниковых компенсаторов принимают меньше указанной в табл. 3.2 на величину Z, которая учитывает возможное смещение неподвижных опор и неточность изготовления. Значение величины Z принимают равной 40 ÷ 50 мм для односторонних и 100мм – для двухсторонних компенсаторов.

При определении габаритов камер в случае неполного использования компенсирующей способности компенсатора установочную его длину L_уст находят по формуле

, (3.2)

где L _расч – расчетная компенсирующая способность компенсатора, мм.

Монтажная длина сальникового компенсатора L _м определяется с учетом температуры наружного воздуха при монтаже трубопроводов по формуле

, (3.3)

где t _м – температура наружного воздуха, при которой производится монтаж трубопровода, .

 

Таблица 3.2 – Основные характеристики сальниковых компенсаторов

D y, мм	D н, мм	Наружный диаметр расточки стакана D с н, мм	Площадь сечения стакана F сн, см2	Длина сальниковой набивки l с, мм	Наружный диаметр корпуса Dк н, мм	Длина компенсатора \ А, мм	Наибольшая компенсирующая способность l к, мм	Масса, кг
						820/1620 863/1620	250/2 х 250	20,5/41,6 25,4/49,9
						990/1900 1160/2160 1210/2160 1170/2160 1175/2160	300/2 х 300	43,8/86,4 92/177 125,9/243 158/305 167/318
						1360/2560	400/2 х 400	212/405

Примечание. В числителе указаны размеры для одностороннего компенсатора, в знаменателе – для двустороннего.

Пример. Определить тепловое удлинение участка трубопровода, установочную и монтажную длину одностороннего сальникового компенсатора. Для участка между неподвижными опорами l = 80 м, D _у = 400 мм, максимальная температура теплоносителя ⁰С, t _о = -21⁰С, t _м = +10⁰С.

По табл. 3.2 находим максимальную длину компенсатора А = 1360 мм и наибольшую его компенсирующую способность l _к = 400 мм.

Определяем тепловое удлинение участка по формуле (3.1):

.

Расчетная компенсирующая способность компенсатора:

L _расч = 400 − 40 = 360 мм.

Установочная длина компенсатора по формуле (3.2):

.

Монтажная длина компенсатора по формуле (3.3):

.

 

 

3.4. Определение монтажной длины сильфонного компенсатора

 

Максимальная компенсирующая способность СК или СКУ обеспечивается посредством его предварительного деформирования до величины L_м, мм,рассчитываемый по формуле

L _м = L +α l [0,5(t ₁ + t ₂) – t _м]·1,1,

где L – длина СК или СКУ в состоянии поставки (Приложение 11), мм;

α – коэффициент линейного расширения стали (табл. 3.1), мм/м°С;

l – длина участка между неподвижными опорами, м;

t ₁ – максимальная температура стенки трубы, принимаемая равной максимальной температуре теплоносителя, ;

t ₂ – минимальная температура стенки трубы, принимаемая расчетной температуре наружного воздуха для отопления, , (t ₂ = t _о);

t _м – температура наружного воздуха, при которой производится монтаж трубопровода, , принять равной +10⁰С;

1,1 – коэффициент, учитывающий неточности расчёта и погрешности монтажа.

 

3.5. Проверка возможности использования для самокомпенсации угла поворота трассы

 

Пример: Проверить возможность использования для самокомпенсации

Г-образного участка трубопровода при следующих данных:

наружный диаметр D _н, см ………………………………… 32,5;

толщина стенки трубы s, мм………………………………. 8;

угол поворота, град……………………………………… 120;

длина большего плеча l _б, м……………………………….. 30

длина меньшего плеча l _м, м……………………………….15;

максимальная температура теплоносителя, °С ………….. 150;

расчетная температура наружного воздуха t _о, °С ……….. -30.

Решаем задачу по формулам (табл. 3.3) для схемы 2 (рис.3.1): расчетный угол °С; соотношение плеч ; расчетная разность температур °С. По номограммам (рис. 3.2 и 3.3) определяем значение вспомогательных коэффициентов при n = 2, β = 30°,

С = 6,4; А = 21; В = 20. Определяем значение вспомогательных величин для

D _н = 32,5см и s = 8 мм по таблице 3.4

.

Продольно изгибающее компенсационное напряжение в заделке меньшего плеча

.

Полученное значение σ_а не превышает заданного предела 8 кгс/мм², следовательно, размеры плеч достаточны.

Силы упругой деформации в заделке меньшего плеча составляют

 

Таблица 3.3 – Формулы для определения сил упругой деформации р _х и р _у, кгс, и изгибающих компенсационных напряжений σ, кгс/мм²

Схема расчетного участка	Расчетные формулы
	; ; .
	; ; ; ; .
	; ; ; ; ; .

Примечание. Индексами a, b, c и d обозначены точки на схеме, для которых определяются изгибающие компенсационные напряжения σ и коэффициенты A, B, C. R – радиус оси гнутой трубы.

 

Таблица 3.4 – Вспомогательные величины для нахождения р_х р_у иσ

D H, см	s, мм	R, м	, кгс·м2/°С	, кгс·м/мм·°С	, кгс /°С	, кгс /мм·°С
3,2 3,8 4,5 5,7 7,6 8,9 10,8 13,3 15,9 19,4 21,9 27,3 32,5 37,7 42,6	2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4,5	0,15 0,15 0,2 0,2 0,35 0,35 0,5 0,5 0,6 0,7 0,85 1,2 1,5 1,7	0,0061 0,0106 0,0181 0.0506 0,126 0,206 0.425 0,809 1.56 3.18 5.47 12,4 24,0 42,3 61,6	0,00768 0,00912 0,0108 0,0137 0,0182 0,0214 0,0259 0,0319 0,0382 0,0466 0,0526 0,0655 0,078 0,0905 0.102	0,271 0,46 0,454 1,27 1,03 1,69 1,7 3,24 4,35 6,5 7,57 12,4 16,7 18,8 21,3	0,0512 0,0608 0,054 0,0685 0,0521 0,0611 0,0518 0,0633 0,0636 0,0665 0,0618 0,0655 0,065 0,0604 0,0601

Рис. 3.1. Схемы 1, 2, 3 расчётных участков трубопроводов

Рис. 3.2. Номограмма для определения коэффициента С в расчёте Г-образного участка трубопровода с углом поворота больше 90^о без учета гибкости отвода

Рис. 3.3. Номограмма для определения коэффициентов А и В при определении упругой деформации в заделке меньшего плеча

 

 

3.6. Определение усилий на опоры

 

А. Определение усилий на опоры в тепловых сетях со стальными

трубопроводами

1) Определение горизонтальной осевой нагрузки на неподвижную опору

при установке сальниковых и П-образных компенсаторов.

На плане тепловой сети выбрать неподвижную опору и вычертить одну из схем расчетного участка (схемы приведены в таблице 3.4). Расчетные длины (L ₁ и L ₂) выбираются в зависимости от конфигурации участка.

Усилия, воспринимаемые неподвижными опорами, складываются из неуравно­вешенных сил внутреннего давления, сил трения в сальниковых компенсаторах и в подвижных опорах, а также сил упругой деформации

П-образных компенсаторов и участков само­компенсации. При определении усилий на неподвижные опоры учитывается схема участка трубопровода, тип подвижных опор и компенсирующих устройств, расстоя­ние между неподвижными опорами и наличие запорной арматуры и ответвлений.

Коэффициент трения для скользящих опор μ = 0,3, для катковых μ = 0,1.

В таблице 3.5 приведены наиболее характерные схемы расчетных участков тру­бопроводов и расчетные формулы. Неравномерность затяжки сальников компенса­торов и работы подвижных опор учитывается коэффициентом 0,3.

Силы трения в сальниковых компенсаторах определяют по формулам, т·с

● от затяжки болтов

;

● от внутреннего давления

,

гдеn – число болтов, шт.;

f _н – площадь кольца набивки, см²;

– принимается не менее 10 кгс/см²;

D_с – наружный диаметр стакана компенсатора, см;

b – длина набивки по оси компенсатора, см;

μ – коэффициент трения набивки (принять равным 0,15);.

Таблица 3.5 – Расчетные формулы для определения осевых и боковых сил на неподвижные опоры трубопроводов (от одной трубы)

Номер схемы	Схема расчетного участка трубопроводов	Расчетные формулы
		Н 0 = 0,3 p c
		H 0 = p c + pF cн
		При L 1 > L 2 H 0 = 0,3 p c + q μ(L 1 – 0,7 L 2)
		H 0 = p c + pF cн + q μ L
		Н 0 = 0,3 p c + q μ L
		При D1 > D 2 H 01 = p cl + q 1μ L + pF cн1 При D1 < D 2 H 02 = p c2 + pF cн2
		При D1 > D 2 H 01 = p cl + pF cн1 При D1 > D 2 H 02 = p c2 + q 2μ L 2 + pF cн2
		H 0 = p к + q μ L
		При D1 > D 2 H 01 = p Кl + q 1μ L 1 При D1 > D 2 H 02 = p К2 + q 1μ L 2
		При нагревании D1 > D 2 H 0 = p c + pF cн – p К – 0,7 q 2μ L При охлаждении D1 = D2 H 0 = q 2μ L + pF cн + p К – 0,7 p c

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения:

H ₀ – суммарная осевая сила на неподвижную опору, т;

p _c – сила трения в сальниковом компенсаторе, т·с;

q – вес 1 м трубопровода, кгс;

p _к – сила упругой деформации П-образных компенсаторов, т·с;

L ₁, L ₂ – длина трубопровода по обе стороны неподвижной опоры, м;

F _cн – площадь сечения стакана компенсатора, см².

Для расчетов принимается большее значение р_с, получающееся от затяжки бол­тов или от внутреннего давления. Силу трения в сальниковом компенсаторе допускается принимать по номограмме на рисунке 3.4.

Пример. Определить усилие на неподвижную опору участка трубопровода, изображенного на схеме 10 таблицы 3.5.

Диаметр условного прохода трубопровода на участке с сальниковым компен­сатором D_у = 400 мм; на участке с П-образным компенсатором D_y = 300 мм, дли­на участка L = 50 м, рабочее давление теплоносителя р = 10 кгс/см², t _о = -30⁰С. р_с определяем по номограмме на рисунке 3.4.

При D_y = 400 мм и р = 10 кгс/см², р_с = 4,5 т.

Силу упругой деформации П-образного компенсатора D_y = 300 м принимаем p _к = = 1,6 т по [2].

Вес 1 м трубы с водой (по таблице 3.6) q_rp = 137,5, вес изоляционной конструкции q _щ = 17кгс, общий вес q₂ = 155 кгс.

Таблица 3.6 – Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха

Dy, мм	25-80	100-150	200-300	350-400	500-700	800-1200
Условный проход штуцера, мм

 

Коэффициент трения μ = 0,3; сечение стакана сальникового компенсатора (табл. 3.2) F_cн = 1372 см².

Рис. 3.4. Номограмма для определения сил трения в сальниковом компенсаторе для D_у < 400мм. Для D_у > 400мм значения р _с приведены в [2].

Осевое усилие на неподвижную опору трубопровода определяем по формуле:

● при нагревании:

Н₀= p _c+ pF _cн – p _к –0,7 q ₂ μ L =4,5+10·1372·10^-3–1,6– 0,7·155·0,3·50·10^-3 =15 т;

● при охлаждении:

H ₀= q ₂ μ L + pF _cн + p _к –0,7 p _c = 155·0,3·50·10^-3·10·1372·10^-3+1,6–0,7·4,5 = 14,5 т.

По величине горизонтальной осевой нагрузки на опору подбирают тип и конструкцию неподвижной опоры.

2. Расчёт усилий на опоры при установке сильфонных компенсаторов.

При определении нормативных нагрузок на опоры следует учитывать влияние следующих сил: распорного усилия сильфонных компенсаторов, Р_Р; жёсткости сильфонных компенсаторов, Р_Ж; усилия от трения в опорах на участках канальных и надземных прокладок, или трения теплопровода о грунт на участках бесканальной прокладки, Р_ТР. Кроме того, следует учитывать в конкретных расчётных схемах теплопроводов неуравновешенные силы внутреннего давления, Р _н; упругую деформацию гибких компенсаторов или самокомпенсации, Р _х, Р _у; ветровую нагрузку при надземной прокладке, Р_ВЕТЕР.

● Распорное усилие от внутреннего давления, Н, определяется по формуле

Р _р = 1,25 РS _эф,

где Р – рабочее давление среды, 10кгс/см²;

S _эф – эффективная площадь поперечного сечения сильфонного компенсатора, см², (Приложение 11).

Пример: Определить Р _р. Условный диаметр трубопровода, на котором установлен сильфонный компенсатор, 150мм. S _эф = 279см².

Р _р = 1,25·10·279 = 3487,5кгс = 34875Н.

● Усилие, возникающее вследствие жёсткости осевого хода компенсаторов, Н, определяется по формуле

Р _ж = С _λλ_-1,

где С _λ – жёсткость осевого хода, Н/см, (Приложение 11);

λ_-1 – амплитуда осевого хода, мм, (Приложение 11).

Пример: Определить Р _ж. Условный диаметр трубопровода,