| Элемент сечения | ω, м2 | Нср | Нср2/3 | Jб |  mV, м/сQ, м3/с% от общего
| ||||
| Левая пойма | 2313,65 | 4,08 | 2,55 | 0.00019 | 0.014 | 0,64 | 1480,7 | ||
| Главное русло | 1831,25 | 9,16 | 4,378 | 0.00019 | 0.014 | 1,72 | 3149,8 | ||
| Правая пойма | 2439,49 | 4,38 | 2,677 | 0.00019 | 0.014 | 0,637 | 1553,9 | ||
| Итого: | 6184,4 |
3.2 Определение вспомогательных характеристик потока
Вычисляются вспомогательные характеристики элементов живого сечения, которые требуются при дальнейших расчётах:
ширина меньшей поймы мп = lпп = 556,9м;
ширина большей поймыбп = lлп = 567м;
ширина русла в бытовом состоянии
Врб = 200м;
ширина разлива реки
В0 = Врб + lмп + lбп = 200 + 556,9 + 567 = 1323,9м
расход на 1м левой поймы в бытовом состоянии
лп = Qлп / lлп = 1480,7 / 567 =2,61 м3/с;
расход на 1м главного русла в бытовом состоянии
рб = Qрб / Bрб = 3149,8 /200 = 15,75 м3/с;
расход на 1м правой поймы в бытовом состоянии
пп = Qпп / lпп = 1553,9 /556,9 = 2,79 м3/с;
средняя отметка поймы
- средний расход 1м всей поймы в бытовом состоянии
cр.п = Hрувв - hпб = 
высота средней отметки поймы над нулём графика водомерного поста
ср.над 0 = Hср.п - H0 = 
максимальная глубина воды в русле в бытовом состоянии
hmax = Hрувв - Hmin = 
площадь пойма в бытовом состоянии
ωпб = ωлп + ωпп= 
средние скорости по элементам сечения на пойме:
левой поймы Vср.лп = 0.64м/с,
главного русла Vрб = 1.72м/с,
правой поймы Vср.пп = 0.64м/с,
средняя скорость течения на пойме
средняя скорость течения потока
3.3 Расчет отверстия моста
Определяем возможность уширения русла под мостом в зависимости от степени стеснения потока подходами β и вероятности затопления поймы Рп.
Степень стеснения потока подходами определяют по формуле:
β = Q / Qрб = 6184,4/3149,8 =1,96
Вероятность затопления поймы определяют по кривой распределения ежегодных максимальных уровней для высоты средней отметки поймы над нулём графика водомерного поста.
Для Нср.над 0 = 6,47м, вероятность затопления поймы равна Рп = 69,63=70%.
Проверяем целесообразность устройства срезки по условию.
следовательно, уширение русла под мостом возможно.
Расчетную ширину русла под мостом определяют по формуле:
При β = 1,96 и Pп% = 70% определение коэффициента, учитывающего полноту расчетного паводка, Kn, производят по формуле (4.10 /9/):
где полнота паводка П по формуле равна:
= 
Так как Рп < 95%, коэффициент частоты затопления поймы определяют по формуле:
Расчетная ширина русла под мостом:
Врм = 200×[(1,960,93 - 1)×0,075×0,531+ 1] = 206,928м.
Отверстие моста назначается не менее величины, определяемой по формуле. При δ = 1,1; åbоп = 0; ålукр =20 м; m =2 отверстие моста будет равно:м = 1,1*206,928 + 0 + 20 + 2*2*11,8 = 294,821 м
На морфостворе намечаем положение моста. Мост перекрывает левую пойму на величину:
правую пойму на величину (4.18 /9/):
Длина подхода: на правой пойме равна 556,9-46,26=510,64м,
на левой пойме равна 567-48,538=518,46м.
3.4 Определение размеров струенаправляющих дамб
Находим относительную длину верховых струенаправляющих дамб (lв/Lм) в зависимости от степени стеснения потока подходами и размеров отверстия моста.
При β = 1,96 и lв/Lм = 0.60 суммарная длина верховых струенаправляющих дамб равна:
в = 0,60× Lм = 0,60×294,821 = 176,89 м.
Суммарная длина верховых струенаправляющих дамб при двух поймах распределяется на две дамбы (левобережную и правобережную) пропорционально расходу воды, протекающей на поймах и определяется по формулам:
Длину низовых струенаправляющих дамб (lнл, lнп) определяют по формулам:
Полная длина криволинейных струенаправляющих дамб равна:
Для вычисления координат оси струенаправляющих дамб определяют геометрические параметры дамб:
для левобережной 
;
для правобережной 
.
Координаты оси струенаправляющих дамб определяют путём умножения величин на величину геометрического параметра. Строят схему примыкания струенаправляющей дамбы к мосту.
3.5 Расчет размывов
Расчет общего размыва
Для определения расчетного предела общего размыва на данной реке определяем группу мостового перехода по отношению продолжительности расчетного паводка к времени стабилизации предельного (нижнего) размыва (tпав/tн).
Время продолжительности паводка принимаем по заданию, tпав = 28 сут.
Время стабилизации предельного размыва определяем по формуле:
Длину зоны сжатия перед мостом определяют при β = 1,96 по формуле:
Коэффициент формы воронки размыва перед мостом определяем по формуле:
Кфв = 0.4×(lмп / lбп - 0.5) + 0.8 = 0.4×(556,9/567- 0.5) +0.8 = 0,993.
Относительная длина верховой струенаправляющей дамбы определяется по формуле:
Погонный бытовой расход руслоформирующих наносов при
Ад =0,75×10-4; Ав = 1,8×10-4 равен:
Неразмывающая средняя скорость течения равна:
При диаметре частиц слагающих дно d = 2,5 мм, (Vнд/d1/6) = 0.70).
Находим отношения
пав / tн = 28/30,08 = 0.93,.
Сравниваем отношения tпав / tн и 1/П1,5*β. Так как 0,93<20,49, следовательно, этот мостовой переход относится ко II группе и расчетным для определения размыва является верхний предел размыва.
Для него при lпр = 30м, bоп = 1.0 м,
λ = 1,0/30 = 0.03, коэффициент, учитывающий влияние длительности паводка равен:
так как Kt > 0,8, пересчитываем значение коэффициента по формуле (4.10 /9/) нет необходимости:
Глубина общего размыва в этом случае составит:
Отметка дна русла после общего размыва равна:
НРУВВ - hрм = 46,8 - 8,31 = 38,49 м.
Расчет размыва у промежуточной опоры
Расчетную опору размещают в самом глубоком месте русла.
Определяем среднюю скорость течения в русле после общего размыва по формуле:
= 1.72×(200/206,9)1/4×(8,31 / 11,8)1/8 = 1.63 м/с.
Сравниваем неразмывающую скорость для частиц, слагающих дно русла, Vнер со средней скоростью течения в русле после общего размыва Vрм.нер = 0.93 м/с; Vрм = 1.63 м/с, следовательно, Vрм > Vнер и поступление наносов в воронку размыва возможно.
Среднюю скорость течения по вертикали перед опорой рассчитываем по формуле:
Коэффициент формы русла равен:
= 11,8/5,5 = 2,15.
Средняя взмучивающая скор 
ость турбулентного потока перед опорой определятся по формуле (5.17 /9/):
При d = 2,5 мм W = 0,177 м/с
м/с.
При Vрм > Vнер глубину воронки местного размыва у промежуточной опоры определяем по формуле (5.12 /9/):
принимаем n=0.67
Следовательно, глубина потока у опор моста равна:
hм =hрм + hв = 8,31+2.986 = 11,296 м.
Отметка дна русла после суммарного размыва равна:
НРУВВ - hм = 46,8 - 11,296 =35,504 м.
Расчет размыва в голове струенаправляющей дамбы
При грунтах поймы - суглинках тяжелых (связный грунт) нер = 0,93 м/с. Угол набегания потока 78˚. Глубина воронки местного размыва в голове дамбы определяется по формуле:
Длина тюфяка, достаточная для того, чтобы закрыть размываемый откос, рассчитывается по формуле:
Принимаем mт = 2.0, тогда
Следовательно, длина тюфяка для укрепления откоса lт = 2.5 м
3.6 Расчет подпоров
Расчет характерных подпоров производят на пике первого расчетного паводка с учетом русловых деформаций, так как при этом все характерные подпоры имеют наибольшие возможные значения.
Принимаем время подъема расчетного паводка tпод 
= 28/3 = 10 сут; полноту паводка на ветви подъема П = 0,5.
Начальный подпор. Начальный подпор определяем по формуле:
где А1 - параметр, вычисляемый по формуле:
при Jб = 0,00019
Определяем среднюю глубину размыва на пике расчетного паводка h/рм по формуле (6.4 /9/) и коэффициент размыва Р/w по формуле:
= 5,5+ 0.7(8,31- 5,5) = 7,467 м.
При β = 1,96 и Р/w= 1.387 по номограмме находят параметр А2 = 2,15.
Определяем среднюю бытовую глубину всего потока по формуле:
Далее проводим расчет в табличной форме.
Первоначальную величину относительного подпора принимаем равной 1,0.
Вычисляем левую часть уравнения по формуле:
Вычисляем правую часть уравнения по формуле.
Определяем разность между левой и правой частью уравнения в процентах.
Вычисляем значение Δzср:
Δzср = (Δzол + Δzоп) / 2.
Принимаем Δzср за значение левой части уравнения на следующем шаге расчета.
Определяем величину относительного подпора по формуле при ΔZср и т.д.
Результаты расчета сведены в табл. 5
Таблица 5
Определение начального подпора
| Левая часть уравнения, Δzол | Относительный подпор ξ | Правая часть уравнения Δzоп | Разница, % | Δzср | |
| 1.0 | 0,228 | - | 0.144 | ||
| 0,133 | 1,03 | 0,188 | 5,5 | 0,16 | |
| 0.221 | 1.05 | 0,164 | 5,7 | 0.192 |
Расчет ведем до тех пор, пока разность между правой и левой частью уравнения (6.1 /9/) не составит менее 10%.
Расчет показал, что начальный подпор равен Δz0 = 0,16 см при относительном подпоре ξ = 1,03.
Полный подпор. В рассматриваемом случае Jб > 0,00019, следовательно, полный подпор вычисляем по формуле:
Расстояние от моста до створа полного подпора равно:
Полный подпор практически равен начальному в связи малым уклоном Jб.
Максимальный подпор у насыпи определяем по формуле:
= 0,1603 + 0,00019×468,286= 0,2493 м.
Подмостовой подпор рассчитываем по формуле:
Параметр А3 определяется по формуле:
Параметр А4 определяется по формуле (6.12):
Коэффициент А5 при Р/w= 1,387 и β = 1,96
определяем А5= 3,25.
Коэффициент Кориолиса в бытовых условиях αб определяем по формуле:
Коэффициент Кориолиса в подмостовом сечении αм определяем по формуле:
Средняя глубина под мостом до размыва:
= [8,31×206,928 +4,23(294,821 - 206,928)] / 294,821 = 7,094 м;
Относительный подмостовой подпор определяем по формуле:
Определение подмостового подпора производим подбором по аналогии с определением начального подпора.
Задаемся величиной относительного подмостового подпора, ξм = 1,0.
Вычисляем левую часть уравнения Δzм по формуле:
Вычисляем правую часть уравнения по формуле.
Определяем разность между левой и правой частью уравнения в процентах.
Вычисляем значение:
Δzм ср = (Δzмл + Δzмп) / 2.
Принимаем Δzм ср за значение левой части уравнения на следующем шаге расчета.
Определяем величину относительного подпора по формуле.
Расчет сводим в табл.6.
Таблица 6
Расчет подмостового подпора
| Левая часть уравнения, Δzмл | Относительный подпор, ξм | Правая часть уравнения, Δzмп | Разница, % | Δzм ср | |
| 1.0 | 0,183 | - | 0.092 | ||
| 0,071 | 1,01 | 0,171 | 0,121 | ||
| 0.106 | 1.015 | 0,165 | 5,9 | 0,136 |
В результате расчета установлено, что подмостовой подпор равен
Δzм = 0,136 м при относительном подмостовом подпоре ξм = 1,015.
3.7 Определение расчетного судоходного уровня
Расчетный судоходный уровень (РСУ) определяем исходя из допускаемого перерыва в работе речного флота во время половодья.
По табл.8.1 задаем вероятность превышения расчетного паводка. Для VII класса водных путей Рd =4%. Отметку над нулем графика водомерного поста устанавливаем по кривой распределения максимальных уровней воды H4% =9,75 м.
Отметка расчетного судоходного уровня равна:
м
Определяем допускаемый перерыв в движении речного флота по формуле:
Коэффициент допускаемого перерыва в работе речного флота определяем по табл.8.1. Для VII класса водных путей k = 2.
3.8 Проектирование подходов к мосту
Для проектирования подходов к мосту делим продольный профиль подходов к мосту на три участка: I - участок спуска с коренного берега речной долины на пойму; II - пойменный участок насыпи с минимальными отметками; III - участок сопряжения пойменной насыпи с проездами по мосту.
Плита толщиной 4 см со стороной 1,5 м не будет сброшена волной с откоса.
Минимальная отметка бровки насыпи на подходах определяется по формуле:
Высота набега волны определяется по формуле при Kш = 1, m = 2:
Расчетная высота волны определяется по формуле:
Минимальную отметку проезда моста определяем по формуле при Гc = 7.0 м, hкон = 1.5 м:
Величину уклона на переходе от низкой насыпи к высокой, обеспечивающего минимальный объем земляных работ, определяем по формуле:
или 18 ‰,
что меньше imax = 40 ‰. Следовательно, уклон, с которым происходит подъем от низкой насыпи к высокой у моста, равен 18 ‰.
Минимально допускаемая толщина плиты (σпл), при которой грунтовое основание остаётся устойчивым при волновом воздействии, определяется по формуле:
Плита толщиной 4 см со стороной 1,5 м не будет сброшена волной с откоса.
Рассчитываем укрепление откоса на ледовое давление. Ледовое давление определяется по формуле:
Суммарное толщина покрытия откоса и его основания по формуле:
Глава 4. Определение отверстий малых водопропускных сооружений
Исходные данные
Величина расхода ливневых вод зависит от следующих основных факторов: количества осадков и продолжительности ливня, площади водосбора, длины главного лога, уклонов склонов водосбора, типа растительности, наличия озер, болот в бассейне и типа почв по впитыванию.
Площадь водосборного бассейна определяют по карте. Длину главного лога L=2,5км определяют от точки пересечения дороги с водотоком до вершины водораздела.
Уклон русла (лога) определяется по формуле:
= 
,
где Н1=215,00 - отметка водораздельной точки в вершине главного лога; Н2=188,00 - отметка дна лога в месте пересечения его трассой автомобильной дороги; L=2,5км - длина главного лога, км.р= 
‰.
Средний уклон водосбора:
в= 
,
где Δ=5 - цена деления между смежными горизонталями, м; ΣS=47,5 км - сумма длин всех горизонталей в пределах площади водосборного бассейна, км; F=5,97 км2 - площадь водосборного бассейна, км2.в= 
‰.
4.2 Определение расчетного расхода по СНиП 2.01.14 - 83
Максимальный расход воды от дождевых паводков Q p% (с вероятностью превышения Р% для водосборов площадью менее 50 км2 для тундровой и лесотундровой зон и менее 100 км2 для остальных природных зон) определяют по формуле предельной интенсивности стока:
Qp% = q1%φ H1% δ λ p% F,
где q1% - максимальный модуль стока при вероятности превышения Р=1%, выраженный в долях от произведения (φ H1%) при δ=1; φ - сборный коэффициент стока; Н1%=120 - суточный слой осадков вероятностью(для Белгородской области) превышения Р=1%, мм; λ p% - переходный коэффициент от максимальных расходов воды с вероятностью превышения Р=1% к максимальным расходам воды другой вероятности превышения; δ - коэффициент, учитывающий снижение максимального стока рек, зарегулированных проточными озерами; при отсутствии озер, принимают δ=1.
Сборный коэффициент стока определяют по формуле:
φ= 
,
где φ0 - сборный коэффициент стока для водосборов, площадью 10 км2, средним уклоном водосбора iв = 40‰ (φ0=0,54); c2 - эмпирический коэффициент, принимается равным 1,3; n6 - параметр, который принимается равным 0,11; n5 - параметр, принимается равным 0,70; iв - средний уклон водосбора, средним уклоном водосбора iв = 40‰.
Максимальный модуль стока q1% определяется в зависимости от гидроморфометрической характеристики русла водотока (Фр) и продолжительности склонового добегания tск.
Гидроморфометрическую характеристику водотока определяют по формуле:
Фр= 
,
где mp - гидравлический параметр русла (mp=11); m - параметр (m=1/3).
Продолжительность склонового добегания tск принимают в первом приближении для водотоков, расположенных в лесостепной зоне -60 мин. Район типовых кривых редукции осадков - 3, район для определения параметра λ p% - 11, q1%=0,079, λ p%=0,80.
φ= 
.
Фр= 
.%= 
м3/с.
Определение расчётного расхода по способу МАДИ и института Союздорпроект
Так как расчёт ливневого стока по методике СНиП 2.01.14 - 83 неполон (не учитывает аккумуляцию части объёма стока перед сооружением), расчёт может быть реализован по формулам, более подходящим для проектирования транспортных сооружений. Одним из таких способов является расчёт, разработанный МАДИ и институтом Союздорпроект.
Расчётный расход воды от ливневого стока определяется по формуле:
Qл= 
,
где αрасч - расчётная интенсивность ливня, мм/мин; α -коэффициент потерь стока, зависящий от вида поверхности бассейна и его площади; φр -коэффициент редукции.
Расчётная интенсивность ливня зависит от расчётной вероятности превышения, продолжительности ливня и района строительства дороги (ливневого района).
Расчётная интенсивность ливня определяется по формуле:
αрасч= 
,
где αчас - интенсивность ливня часовой продолжительности, мм/мин; Кt - коэффициент перехода от интенсивности ливня часовой продолжительности к интенсивности ливня расчётной продолжительности t, который зависит от длины лога, его уклона.
Коэффициент редукции вычисляется по формуле:
φр= 
.
Ливневой район - 6, αчас=0,89 мм/мин, Кt=1,37, для чернозема α=0,5.
φр= 
.
αрасч= 
мм/мин.л= 
м3/с.
Объём ливневого стока
W= 
.
= 
м3
4.4 Расчёт стока талых вод с малых водосборов
Расчёт расхода талых вод производят на основании СНиП 2.01.14-83 «Определение расчётных гидрологических характеристик» по формуле:
т = 
,
где К0 - коэффициент дружности половодья, который принимают для лесостепной природной зоны - 0.02; hp - расчётный слой стока весенних вод той же расчётной вероятности превышения, что и расчётный расход; n - показатель, учитывающий климатическую зону - 0.25; 
- коэффициент, учитывающий снижение максимальных расходов в залесенных бассейнах; 
- коэффициент, учитывающий снижение максимальных расходов в заболоченных бассейнах. При расчётах и приняты равными 1.
Расчётный слой стока определяют по формуле:
= 
,
где Кр - модульный коэффициент стока для перехода к слоям стока расчётной вероятности превышения, который определяется для соответствующего коэффициента вариации Сv; h0 -средний слой стока.= 
мм.= 
м3/с.
4.5 Определение сбросного расхода воды в сооружении с учетом аккумуляции
Если образование пруда перед искусственным сооружением, возможно, то расчет будем вести с учетом аккумуляции воды перед трубой. За расчетное значение, вычисленное по формуле МАДИ (Qл=21,894 м3/с).
Коэффициент заложения склонов лога m1 и m2 определим используя данные полученные по карте рис. 1
Вычислим коэффициент Ко пр формуле:
л - уклон лога у сооружения для участка 300 м
= 192.5 - отметка точки лога расположенный выше на 300 м от сооружения.=188.00- отметка точки входа в отверстии трубы.
Принимаем Wпр = W, и находим максимально возможный подпор перед сооружением по формуле:
Найдем диаметр трубы если известно Qл=21,894 м3/с, Н3=176,49,
По полученным данным определяем диаметр трубы dmр=2.0 м,
Подпор перед трубой Hn=2.4 м,
Скорость воды на выходе из трубы Vвых=3,0 м/с,
Сбросной расход воды на трубе равен 7,75 м3/с,
Тип крепления за трубой принимаем одиночное мощение на щебне с подбором лица и грубым приколом, размер камня - 25 см,
Минимальная отметка бровки земляного полотна над трубой определяется по формуле:
где H2 =188.00- отметка точки входа в отверстии трубы,
где 
- толщина засыпки над трубой,
- толщина звена для круглых труб.
м.
Расчет отверстия малого моста
Принимаем исходные данные те же что при проектирование трубы.
Qрасч =Qл=21,894 м3/с,
Назначаем тип укрепления русла под мостом - одиночное мощение на щебне с размером камня 15 см. Для данного типа укрепления при глубине потока в среднем 1,0 м допускаемая скорость течения Vд = 3,0 м/с. Определяем скорость по мостом в сжатом сечении:
Глубина подпертой воды перед мостом вычисляем по формуле:
Объем пруда перед мостом:
Отношение Wпр|W=2318.49/98052=0.024 находим значение коэффициента 
,
Расход воды с учетом аккумуляции:
Вычисляем отверстия моста по формуле:
По типовому проекту 3.503-12, пролет bm=8.60, определяем глубину подпертой воды и скорость воды для типового пролета:
Критическая глубина по формуле:
Определим бытовую глубину потока в русле. Зададимся бытовой глубиной hб=1,0 м,
Площадь живого потока определим по формуле:
Гидравлический радиус для пойм, покрытый кустарником и травой n=0.04, Коэффициент шези С=22,2, бытовая скорость и расход:
Гидравлический радиус R=0.5*h=0.5*1.0=0.5,
Уклон лога у сооружения iл=0,015,
Что больше 5% от расчетного расхода Q > Qрасч =Qл=21,894 м3/с,
Уменьшаем значение бытовой глубины до 0,82 м, при этом
Гидравлический радиус R=0.5*h=0.5*0,82=0.41,
Уклон лога у сооружения iл=0,015,
Коэффициент шези С=21,5
Что больше 5% от расчетного расхода Q > Qрасч =Qл=21,894 м3/с,
Уменьшаем значение бытовой глубины до 0,75 м, при этом
Гидравлический радиус R=0.5*h=0.5*0,75=0.375,
Уклон лога у сооружения iл=0,015,
Коэффициент шези С=21,02
Что больше 5% от расчетного расхода Q > Qрасч =Qл=21,894 м3/с,
Уменьшаем значение бытовой глубины до 0,742 м, при этом
Гидравлический радиус R=0.5*h=0.5*0,742=0.371,
Уклон лога у сооружения iл=0,015,
Коэффициент шези С=21,28
Разность подсчитанного значения и расчетного расхода равна 3,3% <5%, требуемая точность достигнута, принимаем hб=0,742 м.
Проверим тип водослива, сравнивая hб с hкр, выполнение условие: hб <1.3* hкр,
0,742<1.3*1.042=1.355,
Т.к. условие выполняется, значит водослив не затоплен и произведенный расчет справедлив для данного сооружения.
Минимальная отметка настила моста по формуле:
где 
- возвышение низа пролетного строения над уровнем воды,
- строительная высота пролетного строения.
Список литературы
1. Инструкция по проектированию дорожных одежд нежесткого типа. ОДН 218.046-01. Утв.20.12.00: распор. Росавтодора №ОС-35-р.-М.: Информавтодор. 2001.-145с.
2. Методические указания к выполнению расчетов по курсовому и дипломному проектированию/ Воронеж. Гос. Арх.-Строит. Ун-т.; Сост.: Самадурова Т.В., Лихачев В.М. - Воронеж,2004.- 24с.
. Бабков В.Ф., Андреев О.В., Замахаев М.С. Проектирование автомобильных дорог, Ч. I. - М.: Транспорт, 1970. - 400с.
. СНиП 2.05.02-85. Автомобильные дороги. Нормы проектирования.- М.: Стройиздат, 1986. - 51 с.
. Бабков В.Ф., Андреев О.В. Проектирование автомобильных дорог, Ч. 1. - М.: Транспорт, 1979. - С. 229 - 337.
. Справочник инженера-дорожника. Т. Изыскания и проектирование автомобильных дорог. Издание 3. - М.: Транспорт, 1977. - 559с.
. Усиление нежестких дорожных одежд/Под ред. О.Т. Батракова. - М.: транспорт, 1985. - 144с.
. Резванцев В.И., Харченко В.А., Гладышева И.А. Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд автомобильных дорог: Учебное пособие. - Воронеж: ВПИ, 1988. - 169 с.
. СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы./ Госстрой СССР - М.: Стройиздат, 1985. - 199с.
. Резванцев В.И., Самодурова Т.В., Гладышева И.А. Проектирование мостового перехода и подходов к нему: методические указания к курсовому и дипломному проектированию. - Воронеж, 1992. - 45 с.
11. СНиП 2.05.02-85. Автомобильные дороги/Госстрой СССР. - М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1986.
12. СНиП 3.06.03-85. Автомобильные дороги/Госстрой СССР. - М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1986.
13. СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы/Госстрой СССР. - М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1996.
14. ГОСТ 26775-85. Габариты подмостовых судоходных пролётов на внутренних водных путях. Госстрой СССР. - М., 1976
. Бабков В.Ф., Андреев О.В. Проектирование автомобильных дорог. - М.: Транспорт, 1987.
Резванцев В.И., Харченко В.А., Гладышева И.А. Конструирование и расчёт нежёстких дорожных одежд автомобильных дорог. - Воронеж, 1988.