Сечение проводов и кабелей определяется по двум условиям:
Условие 1. По условию нагрева длительным расчетным током
Iдоп. ³Iр.,
Где Iр = 21,6 А – общий расчетный ток всех электродвигателей
Iр= I1+I2+I3= 17,2 + 4 + 0,4 = 21,6 А
Iдоп. ³ 21,6 А
Условие 2. По условию соответствия аппарата защиты
Iдоп. ³ Кз.• Iз.,
где Iз= 30 А – ток аппарата защиты QF1(номинальный ток теплового расцепителя), А;
Кз= 1,25 – коэффициент запаса.
Iдоп. ³ 30 • 1,25 = 37,5 А
Пользуясь таблицей ПУЭ выбираю кабель марки
ВВГНГ-LS 4 х 10 (четыре жилы, с медными жилами, гибкий, с полихлорвиниловой изоляцией с пониженным дымо и газовыделением,) сечением жилы 10 мм2 с рассчитанный на длительное пропускание тока 39 A, (Приложение 10).
Расчет и выбор элементов схемы управления
Управление современными электроприводами осуществляется электротехническими устройствами, называемыми аппаратами управления и защиты. От электрических аппаратов во многом зависит сохранность и долговечность работы дорогостоящих электроприводов, производительность рабочих механизмов, качество продукции и безопасность эксплуатации. Для увеличения срока службы электроприводов необходимо правильно, технически грамотно выбрать необходимую аппаратуру управления и защиты. Поскольку эта аппаратура в основном поставляется комплектно, в проекте производится проверочный выбор элементов схем управления.
Выбираю автоматический выключатель QF2 в следующем порядке:
Произвожу расчет и выбор теплового (номинального) расцепителя
Iтр. > 1,1• К • Iр., (2.18)
где Iтр– ток силового расцепителя, А;
Iр – расчетный ток, протекающий через автомат, А;
1,1 – поправочный коэффициент означающий, что автоматический выключатель установлен в шкафу;
К = 1,25 – коэффициент, учитывающий разброс теплового расцепителя.
Находим расчетный ток автомата
Iр = Рл / Uл., (2.19)
где Рл= 40 Вт – мощность лампы;
Uл= 24 В – напряжение питания лампы.
Iр = 40 / 24= 1,67 А
Iт.р. ³ 1,1 • 1,25 • 1,67 = 2,3 А
Iт.р. = 3 А
Выбираю автомат ВА 47-29/1/С3 с номинальным током автомата Iн.а.= 3А, напряжением U=380 В, номинальным током теплового расцепителя Iт.р.= 3 А, кратности тока срабатывания электромагнитного расцепителя 11Iн. (Приложение 12).
Произвожу расчет и выбор электромагнитного расцепителя
Iэ.р. =Iкр.• К, (2.20)
где Iкр. – критичный ток, А;
К = 1,25 – коэффициент учитывающий разброс по току электромагнитного расцепителя.
Iкр. = Iр•К, (2.21)
где Iр= 1,67 А – расчетный ток;
К = 1,25 – коэффициент кратности тока.
Iк.р. = 1,67 • 1,25 = 2,1А
Iэ.р. = 2,1 • 1,25 = 2,6А
Проверяем автомат на возможность ложных срабатываний при пуске потребителя
Iэ.р. < I э.р.кат.,
где I э.р.кат– ток срабатывания электромагнитного расцепителя по каталогу
I э.р.кат. = 10 • Iт.р.,
Iэ.р.кат. = 10 • 3= 30А
2,6 < 30А
Так как I э.р.кат ³ Iэ.р, то ложных срабатываний при пуске не будет, следовательно автоматический выключатель выбран правильно.
Выбираю автоматический выключатель QF3 в следующем порядке:
Произвожу расчет и выбор теплового (номинального) расцепителя
Iтр. > 1,1 • К • Iр., (2.22)
где Iтр– ток силового расцепителя, А;
Iр – расчетный ток, протекающий через автомат, А;
1,1 – поправочный коэффициент означающий, что автоматический выключатель установлен в шкафу;
К = 1,25 – коэффициент, учитывающий разброс теплового расцепителя.
Находим расчетный ток автомата
Iр= Iп + Iв (2.23)
где Iп – ток катушек пускателей КМ1, КМ2,.
Iп = Sкм1+ Sкм2 / U3= (115+9,5) /110 = 1,13 А;
где Sкм1 - потребляемая мощность самой мощной катушки пускателя серии ПМЛ при включении, (Приложение 12).
U3 – напряжение на вторичных обмотках трансформатора, В
Sкм2, Sкм3, Sкм4 - потребляемая мощность катушки пускателя серии ПМЛ при удержании (Приложение 9).
Iв= 0,3 А – ток катушки реле времени КТ1 (для всех вариантов одинаков).
Iр = 1,13 + 0,3 = 1,43 А
Iт.р. ³ 1,1 • 1,25 • 1,43 = 1,97 А
Iт.р. = 2 А
Выбираю автомат с ВА 47-29/1/С2 номинальным током автомата Iн.а.= 2 А, напряжением U=380 В, номинальным током теплового расцепителя Iт.р.= 2 А, кратности тока срабатывания электромагнитного расцепителя 10 Iн. (Приложение 12).
Произвожу расчет и выбор электромагнитного расцепителя
Iэ.р. = Iкр. • К, (2.24)
где Iкр. – критичный ток, А;
К = 1,25 – коэффициент учитывающий разброс по току электромагнитного расцепителя.
Iкр. = Iв• К + (Iр – Iв), (2.25)
где Iв= 0,3 А – ток реле времени КТ1; (для всех одинаков)
Iр= 1,43 А – расчетный ток;
К = 1,25 – коэффициент кратности тока.
Iк.р. = 0,3 • 1,25 + (1,43 – 0,3) = 1,51 А
Iэ.р. = 1,51 • 1,25 = 1,89 А
Проверяем автомат на возможность ложных срабатываний при пуске потребителя.
Iэ.р. < I э.р.кат.,
где I э.р.кат– ток срабатывания электромагнитного расцепителя по каталогу
I э.р.кат. = 10 • Iт.р.,
Iэ.р.кат. = 10 • 1,89 = 18,9 А
1,89 < 18,9 А
Так как I э.р.кат ³ Iэ.р, то ложных срабатываний при пуске не будет, следовательно автоматический выключатель выбран правильно.
Основные параметры автоматических выключателей сведены в табл. 12
Таблица 12
| Обозначение На схеме | Марка автоматического выключателя | Iном. авт. А | Iном.т.р. А | Iэ.р. А | Iэ.р.кат. А |
| QF2 | ВА 47-29/1/С3 | 2,6 | |||
| QF3 | ВА 47-29/1/С2 | 1,89 | 18,9 |
Технические данные выбранных автоматических выключателей
Организационно – технологическая часть.