Расчёт главных изгибов и прогибов днищевого перекрытия посередине пролёта для перекрёстных связей, жёстко заделанных на жестких опорах.




ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСА СУДНА


Схема нагрузок на перекрытие

 

Гидростатическое давление по ширине судна

· на вершине волны

 

, где

кПа

=0,595

= 17,1 кПа

86,4 кПа

· на подошве волны

= = 89 кПа

65 кПа

 

Гидростатическое давление на элементы набора днищевого перекрытия

· на вершине волны

 

кПа, где = 4,9

= =49,2 кПа

= 32,4 кПа

81,6 кПа


· на подошве волны

 

= 89 + 32,4 – 49,2 = 72,2 кПа

Гидростатическое давление на настил второго дна

· на вершине волны

 

43,2 кПа

кПа, где = = 4,3

кПа

 

· на подошве волны

 

= 89 + 31,4 – 43,2 = 81,1 кПа

 

Ширина присоединенных поясков днища и настила второгодна

Для Т.К. и Стрингера С 1 =(1/6)Lп Lп=21,6 С 1 =3,6

Расстояние между сплошными флорами С2=2,4

 

Определение элементов поперечного сечения балок

· Вертикальный киль


 

    Т.К т.3,1,2,3,3,1        
Связи корпуса (продольные) Размеры Площ.попер.сечения Fсм2 Отст.от оси срав. Z м Стат.момент F*Z Момент инерций перен. F*Z2 Собственый момент J см2  
 
                 
  Листы настила второго дна 1,1     1,2 475,2 570,2 427,680  
  Ребро по ДП на 2-м дне 16б     1,1 17,6 19,4 0,045  
  Вертикальные РЖ флора ┌ 14а*2 14,05 28,1 0,8 22,5 18,0 0,082  
  Вертикальные РЖ флора ┌ 14а*2 14,05 28,1 0,4 11,2 4,5 0,082  
  Ребро по ДП на 2-м дне 16б     1,1 17,6 19,4 0,045  
  Т.К 2шт. 1,1     0,6 158,4 95,0 15,840  
  Горизонтальный киль 1,5       0,0 0,0 583,200  
        704,0 726,0 1027,000  

 

м

 

· Днищевой стрингер

 

    Стрингер т.3,1,2,3,3,2        
Связи корпуса (продольные) Размеры Площ.попер.сечения Fсм2 Отст.от оси срав. Z м Стат.момент F*Z Момент инерций перен. F*Z2 Собственый момент J см2  
 
                 
  Листы настила второго дна 1,1     1,2 475,2 570,2 427,680  
  Продольные балки второго дна ┌ 16б*4 21,16 84,64 1,1 93,1 102,4 0,316  
  Стрингер 0,9     0,6 64,8 38,9 12,960  
  Продольные балки днища ┌ 18а*4 22,2 88,8 0,09 8,0 0,7 0,434  
  Листы НО днища 1,1       0,0 0,0 427,680  
    1073,44   641,1 712,3 869,071  

 

м


· Сплошной флор

 

 

    Сплошной флор т.3,1,2,3,3,3        
Связи корпуса (продольные) Размеры Площ.попер.сечения Fсм2 Отст.от оси срав. Z м Стат.момент F*Z Момент инерций перен. F*Z2 Собственый момент J см2  
 
                 
  Листы настила второго дна 1,1     1,2 316,8 380,2 126,720  
  Стенка флора 0,9     0,6 64,8 38,9 12,960  
  Листы НО днища 1,1       0,0 0,0 126,720  
        381,6 419,0 266,400  

 

м


4. Исходные данные для определения коэффициентов по таблицам справочника СМК

 

· Отношение сторон перекрытия , где

- расстояние между поперечными переборками 21,6 м

- расстояние между серединами ширины скулового пояса 14,3 м

 

= 1,5 м

 

· Отношение истинной толщины обшивки к ее приведённой толщине

 

 

· Отношение момента инерции киля и стрингера

 

 

· Отношение величины присоединённого пояска к расчетной ширине перекрытия

 

Выписываем значение необходимых коэффициентов:

 

Определяем коэффициент жесткости упругого основания для каждого главного изгиба

 

, где

 

Е – модуль Юнга 2,1 10

i =

a = 2,4 м

 

 

Вычисляем аргументы U для каждого главного изгиба

Находим вспомогательные функции академика Бубнова

Расчет местной прочности днищевого стрингера

Расчет изгибающих моментов

· В среднем сечении тунельного киля на вершине волны

 

 

· В среднем сечении вертикального киля на подошве волны

 

 

· В среднем сечении стрингера на вершине волны

 

кН∙м

 

· В среднем сечении стрингера на подошве волны

 

кН∙м

 

· В опорном сечении вертикального киля на вершине волны

 

кН∙м

 

· В опорном сечении вертикального киля на подошве волны

 

кН∙м

 

· В опорном сечении стрингера на вершине волны

 

кН∙м

 

· В опорном сечении первого стрингера на подошве волны

кН∙м

Расчёт перерезывающих сил

· В опорном сечении вертикального киля на вершине волны

· В опорном сечении вертикального киля на подошве волны

 

· В опорном сечении стрингера на вершине волны

 

 

· В опорном сечении стрингера на подошве волны

 


Расчёт главных изгибов и прогибов днищевого перекрытия посередине пролёта для перекрёстных связей, жёстко заделанных на жестких опорах.

Рассчитываем изгиб

· Рассчитываем главный изгиб для вертикального киля на вершине волны

 

 

· Рассчитываем главный изгиб для тунельного киля на подошве волны

 

 

· Рассчитываем главный изгиб для стрингера на вершине волны

 

 

· Рассчитываем главный изгиб для стрингера на подошве волны


Рассчитываем прогиб

· Рассчитываем прогиб посередине пролёта тунельного киля на вершине волны

 

,

где

= 0,00048м

 

· Рассчитываем прогиб посередине пролёта вертикального киля на подошве волны

 

= 0,00036м

 

· Рассчитываем прогиб посередине днищевого стрингера на вершине волны

 

= 0,0019м

 

· Рассчитываем прогиб посередине днищевого стрингера на подошве волны

 

= 0,0016м


Построение эпюр изгибающих моментов и перерезывающих сил

Расчёт максимальных значений нормальных и касательных напряжений

Определяем допускаемые напряжения

 

 

· Вертикальный киль

 

, где

 

- максимальное значение изгибающих моментов в пролёте связи и в опорном сечении, а именно:

 

- момент сопротивления связей тулельного киля

 

Прочность выполняется.

 

,

 

где

- максимальное значение перерезывающих сил

= 1935 кН

= 1304 = 0,1304 м²

 

Прочность выполняется

· Стрингер

 

,

 

где

- максимальное значение изгибающих моментов в пролёте связи и в опорном сечении, а именно:

- момент сопротивления связей тунельного киля

 

Прочность выполняется

 

,

 

где

- максимальное значение перерезывающих сил

= 1828 кН

= 0,1172 м²

 

Прочность выполняется

 



Поделиться:




Поиск по сайту

©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2019-08-04 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных


Поиск по сайту: