Рис. 3.5.6. Зависимость потенциального пожарного риска от расстояния от оси трубопровода и вклад k -го сценария аварии в величину суммарного потенциального пожарного риска на участке перехода рассматриваемого продуктопровода через водную преграду.
1 – факельное горение; 2 – пожар пролива; 3 – суммарный потенциальный пожарный риск; 4 –предельное допустимое значение индивидуального пожарного риска для населения, регламентированное [3]
3.6. Пример расчета для случая применения установки локального пожаротушения
На настоящем примере показан расчет обусловленных возможными пожарами в производственном здании (индивидуальное укрытие ангарного типа с размещением газоперекачивающего агрегата) величин индивидуального риска, выполненный по методике [1], в случае применения в указанном здании установки локального пожаротушения технологической единицы (газоперекачивающего агрегата).
3.6.1. Описание объекта
В качестве производственного здания с размещением технологической единицы, оснащенной установкой локального пожаротушения, рассматривается индивидуальное укрытие ангарного типа с размещением газоперекачивающего агрегата (ГПА).
Укрытие предназначено для размещения в нем основных узлов и систем газоперекачивающего агрегата.
Размеры укрытия в осях составляют 14,0 х 32,0 м. Высота укрытия составляет 17,0 м.
Газоперекачивающий агрегат представляет собой одноступенчатый центробежный компрессор. В качестве привода применяется газовая турбина.
Газовая турбина и центробежный компрессор находятся в индивидуальных кожухах (укрытиях) и оборудованы системами автоматического пожаротушения углекислым газом, а так же системами обнаружения пожара, контроля загазованности и оповещения о пожаре. Основные технические характеристики газоперекачивающего агрегата представлены ниже в табл. 3.6.1.
Длина маслопровода системы смазки турбоблока газоперекачивающего агрегата составляет 20 м, диаметр – 0,05 м.
Длина подводящего трубопровода компрессора газоперекачивающего агрегата составляет 14,5 м, диаметр – 1 м.
Длина отводящего трубопровода компрессора газоперекачивающего агрегата составляет 4 м, диаметр – 1 м.
Длина трубопровода топливного газа турбины газоперекачивающего агрегата составляет 0,46 м, диаметр – 0,1 м.
Длина маслопровода системы смазки компрессора газоперекачивающего агрегата составляет 20 м, диаметр – 0,05 м.
Условная вероятность эффективного срабатывания АУПТ газоперекачивающего агрегата составляет 0,8.
Таблица 3.6.1
Основные технические характеристики газоперекачивающего агрегата
| Параметр | Рабочие параметры | Параметры технологического процесса |
| Мощность, МВт | ||
| Производительность, кг/ч | ||
| Давление, бар (изб.) | 85,5 | |
| Температура, °С | -48 ÷ 160 | 37 ÷ 98 |
Основные технические характеристики здания приведены ниже.
Степень огнестойкости IV.
Класс функциональной пожарной опасности Ф5.
Класс конструктивной пожарной опасности С0.
Категория по взрывопожарной и пожарной опасности А.
Площадь 448,0 м2.
В табл. 3.6.2 приведена экспликация помещений рассматриваемого здания- укрытия с размещением газоперекачивающего агрегата.
Таблица 3.6.2
Экспликация помещений здания укрытия с размещением
газоперекачивающего агрегата
| Номер помещения | Наименование помещения | Площадь, м2 |
| Помещение компрессора | 445,2 |
3.6.2. Перечень исходных данных и используемых справочных источников информации
Физико- химические свойства обращающихся на объекте горючих веществ и материалов
Свойства природного газа принимались согласно данным, приведенным в прил. 1 настоящего Пособия для метана. Свойства компрессорного масла принимались в соответствии с [7]: горючая вязкая жидкость, температурные пределы распространения пламени: - нижний – 200 оС, верхний 247 оС.
Статистические данные, необходимые для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций
В качестве частот реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий для компрессоров и трубопроводов горючих газов и горючих жидкостей, обращающихся на рассматриваемом объекте, были использованы данные, представленные в прил. 2 к настоящему Пособию (данные по частотам утечек из технологических трубопроводов, представленные в табл. П2.2).
В качестве условных вероятностей мгновенного воспламенения и условных вероятности последующего воспламенения при отсутствии мгновенного (воспламенение с задержкой) в зависимости от размера утечки были использованы данные, представленные в прил. 3 к настоящему Пособию (табл. П3.1).
3.6.3. Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта
Определение перечня пожароопасных ситуаций и пожаров и сценариев их развития
Для построения множества сценариев возникновения и развития пожароопасных ситуаций и пожаров на рассматриваемом объекте был использован метод логических деревьев событий.
Построение логического дерева событий, лежащего в основе оценки пожарного риска для рассматриваемого объекта, осуществлялось исходя из следующих консервативных предпосылок:
1. Принято, что при разгерметизации трубопроводов горючих жидкостей (маслопровод газовой турбины и маслопровод центробежного компрессора) воспламенение утечек горючих жидкостей (компрессорного масла), поступивших в пространство под кожухами газовой турбины и центробежного компрессора соответственно, происходит исключительно в результате воздействия источников зажигания, возникающих под указанными кожухами. Это обусловлено тем обстоятельством, что постоянно действующие источники зажигания имеют место только под указанными кожухами.
2. В силу того, что температура вспышки компрессорного масла превышает температуру воздуха в рассматриваемом здании, возможность реализации взрыва горючей смеси паров компрессорного масла с воздухом не рассматривалась.
Типовое логическое дерево событий развития аварий, связанных с разгерметизацией трубопроводов горючих жидкостей и поступлением указанных жидкостей в объем помещения показано на рис.3.6.1.
На рис. 3.6.1, 3.6.2 представлены деревья событий при возникновении и развитии пожароопасных ситуаций и пожаров, на основе которых проводились расчеты по оценке пожарного риска для рассматриваемого объекта.
Дерево событий, представленное на рис. 5.1, характеризует пожароопасную ситуацию, связанную с разгерметизацией маслопровода газовой турбины (турбоблока газоперекачивающего агрегата) и маслопровода центробежного компрессора.
| Мгновенное воспламенение | Воспламенение с задержкой | Срабатывание АУПТ | ||
| Да | Последствия отсутствуют | |||
| Да | ||||
| Разгерме- | Нет | Пожар пролива | ||
| тизация | ||||
| Да | Последствия отсутствуют | |||
| Да | ||||
| Нет | ||||
| Нет | Пожар пролива | |||
| Нет | Последствия отсутствуют |
Рис. 3.6.1 Дерево событий для сценариев возникновения и развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с разгерметизацией технологического оборудования и поступлением горючих жидкостей в объем помещения
| Мгновенное воспламенение | Факельное горение | ||
| Разгерметизация технологического | |||
| оборудования с горючим газом | |||
| Воспламенение | Взрыв газовоздушного облака | ||
| Отсутствие мгновенного | с задержкой | ||
| воспламенения | |||
| Отсутствие воспламенения |
Рис. 3.6.2. Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с разгерметизацией технологического оборудования с горючими газами, а также подводящих/отводящих к оборудованию трубопроводов в помещении
В табл. 3.6.3 приведен перечень возможных пожароопасных ситуаций и сценариев их развития, рассматриваемых при оценке пожарного риска для рассматриваемого объекта.
Таблица 3.6.3
Перечень возможных пожароопасных ситуаций и сценариев их развития, рассматриваемых при оценке пожарного риска
| № пожароопасной ситуации/пожара | Наименование разгерметизировавшегося оборудования | Основные сценарии развития пожароопасных ситуаций |
| Центробежный компрессор | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
| Подводящий трубопровод центробежного компрессора | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
| Отводящий трубопровод центробежного компрессора | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
| Маслопровод газоперекачивающего агрегата | Пожар пролива | |
| Трубопровод топливного газа турбины ГПА | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
| Маслопровод под кожухом компрессора | Пожар пролива |
Ниже приведены примеры расчета интенсивностей истечения горючего газа и горючей жидкости при разгерметизации технологического оборудования. Данные по указанным интенсивностям необходимы для определения условных вероятностей реализации тех или иных ветвей деревьев событий, представленных на рис. 3.6.1 и 3.6.2.
Массовый расход истечения природного газа (метана) при разгерметизации центробежного компрессора (пожароопасная ситуаций № 1) для диаметра утечки 5 мм определяется следующим образом:
в соответствии с формулой (П4.13) 
истечение сверхкритическое, следовательно, в соответствии с формулой (П4.14):
= 0,2 кг/с, где
= 0,1∙106 Па - атмосферное давление;
РV = 8,55∙106 Па - давление природного газа в трубопроводе;
g = 1,3 - показатель адиабаты метана (принимается равной как для трехатомного газа);
Аhol = 1,96∙10-5 м2 - площадь отверстия для диаметра утечки 5 мм;
μ = 0,8 - коэффициент истечения;
ρV = 60,8 кг/м3 - плотность метана при давлении РV.
Массовые расходы истечения природного газа для остальных пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования с природным газом, и диаметров утечек определяются аналогично.
Массовый расход истечения горючей жидкости (компрессорного масла) при разгерметизации маслопровода газоперекачивающего агрегата (пожароопасная ситуация № 4) для диаметра утечки 12,5 мм определяется по формуле (П4.25):
= 2,9 кг/с, где
μ = 0,8 - коэффициент истечения;
Аhol = 1,2∙10-4 м2 - площадь отверстия;
∆РR = 5∙106 Па – избыточное давление;
ρL = 873 кг/м3 - плотность горючей жидкости (компрессорного масла).
Массовые расходы истечения компрессорного масла для пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией трубопроводов с компрессорным маслом, и диаметров утечек определяются аналогично.
Данные по условным вероятностям реализации пожароопасных ситуаций при разгерметизации технологического оборудования приведены в табл. 3.6.4. Указанные данные получены на основании данных, представленных в табл. П3.1, и результатов определения интенсивностей истечения горючих газов и жидкостей при разгерметизации технологического оборудования.
Таблица 3.6.4
Условные вероятности реализации пожароопасных ситуаций и пожаров при
разгерметизации технологического оборудования
| № пожароопасной ситуации/пожара | Тип утечки (диаметр отверстия истечения, мм | Массовый расход истечения в начальный момент времени, кг/c | Условная вероятность мгновенного воспламенения | Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения |
| 0,2 | 0,005 | 0,005 | ||
| 12,5 | 1,5 | 0,035 | 0,036 | |
| 5,9 | 0,035 | 0,036 | ||
| 23,9 | 0,035 | 0,036 | ||
| Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
| 12,5 | 1,1 | 0,035 | 0,036 | |
| 4,4 | 0,035 | 0,036 | ||
| 17,6 | 0,035 | 0,036 | ||
| 70,6 | 0,150 | 0,176 | ||
| Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
| 12,5 | 1,2 | 0,035 | 0,036 | |
| 4,6 | 0,035 | 0,036 | ||
| 18,5 | 0,035 | 0,036 | ||
| 73,8 | 0,150 | 0,176 | ||
| Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
| 12,5 | 2,9 | 0,015 | 0,015 | |
| 11,6 | 0,015 | 0,015 | ||
| Полное разрушение | Не определено | 0,050 | 0,061 | |
| 12,5 | 0,6 | 0,005 | 0,005 | |
| 2,5 | 0,035 | 0,036 | ||
| 9,8 | 0,035 | 0,036 | ||
| Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
| 12,5 | 2,9 | 0,015 | 0,015 | |
| 11,6 | 0,015 | 0,015 | ||
| Полное разрушение | Не определено | 0,050 | 0,061 |
Частоты разгерметизации технологических трубопроводов получены путем перемножения частоты утечек (см. табл. П2.2) на длину соответствующего трубопровода, находящегося в рассматриваемом здании.
Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.1, частота реализации пожара пролива при мгновенном воспламенении будет равна:
3,2∙10-7 год-1,
где Qразг12,5 = 20∙5,7∙10-6 = 1,1∙10-4 год-1;
Qмгн5 = 0,015 (табл. 3.6.4);
QАУПТ = 0,8.
Частоты реализации пожара пролива для остальных диаметров истечения определялись аналогично.
Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации взрыва газовоздушного облака для диаметра истечения 5 мм будет равна:
,
где Qразг5 = 1,1∙10-2 год-1 (табл. П2.2);
Qмгн5 = 0,005 (табл. 3.6.4);
Qпосл5 = 0,005 (табл. 3.6.4).
Частоты реализации взрыва газовоздушного облака для остальных диаметров истечения определяются аналогично.
Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации факельного горения для диаметра истечения 5 мм будет равна:
год-1,
где Qразг5 = 1,1∙10-2 год-1 (табл. П2.2);
Qмгн5 = 0,005 (табл. 3.6.4).
Частоты реализации факельного горения для остальных диаметров истечения определяются аналогично.
В табл. 3.6.5 приведены частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров при разгерметизации технологического оборудования, определенные на основании данных, представленных в табл. 3.6.4, с учетом данных по частотам разгерметизации различных типов технологического оборудования, представленных в прил.2 к настоящему Пособию.
Таблица 3.6.5
Частоты реализации рассматриваемых сценариев развития пожароопасных
ситуаций и пожаров при разгерметизации технологического оборудования
| Наименование пожароопасной ситуации/ пожара | Тип утечки (диаметр отверстия истечения, мм) | Частота разгерметизации/ пожара, год-1 | Частоты реализации сценариев развития пожароопасной ситуации/пожара, год-1 | ||
| Пожар пролива | Взрыв газовоздушного облака | Факельное горение | |||
| 1,1∙10-2 | - | 5,5∙10-5 | 5,5∙10-5 | ||
| 12,5 | 1,3∙10-3 | - | 4,5∙10-5 | 4,6∙10-5 | |
| 3,9∙10-4 | - | 1,4∙10-5 | 1,4∙10-5 | ||
| 1,3∙10-4 | - | 4,5∙10-6 | 4,6∙10-6 | ||
| Полное разрушение | 1,0∙10-4 | - | 1,9∙10-5 | 2,0∙10-5 | |
| 12,5 | 4,5∙10-6 | - | 2,2∙10-8 | 2,2∙10-8 | |
| 1,9∙10-6 | - | 6,5∙10-8 | 6,6∙10-8 | ||
| 7,5∙10-7 | - | 2,6∙10-8 | 2,6∙10-8 | ||
| 3,2∙10-7 | - | 4,8∙10-8 | 4,8∙10-8 | ||
| Полное разрушение | 6,1∙10-8 | - | 1,2∙10-8 | 1,2∙10-8 | |
| 12,5 | 1,2∙10-6 | - | 6,2∙10-9 | 6,2∙10-9 | |
| 5,2∙10-7 | - | 1,8∙10-8 | 1,8∙10-8 | ||
| 2,1∙10-7 | - | 7,2∙10-9 | 7,3∙10-9 | ||
| 8,8∙10-8 | - | 1,3∙10-8 | 1,3∙10-8 | ||
| Полное разрушение | 1,7∙10-8 | - | 3,2∙10-9 | 3,4∙10-9 | |
| 12,5 | 1,1∙10-4 | 6,8∙10-7 | - | - | |
| 4,8∙10-5 | 2,9∙10-7 | - | - | ||
| Полное разрушение | 2,8∙10-5 | 6,0∙10-7 | - | - | |
| 12,5 | 6,2∙10-6 | - | 3,0∙10-8 | 3,1∙10-8 | |
| 2,6∙10-6 | - | 9,0∙10-8 | 9,1∙10-8 | ||
| 1,0∙10-6 | - | 3,6∙10-8 | 3,6∙10-8 | ||
| Полное разрушение | 8,4∙10-8 | - | 1,6∙10-8 | 1,7∙10-8 | |
| 12,5 | 1,1∙10-4 | 6,8∙10-7 | - | - | |
| 4,8∙10-5 | 2,9∙10-7 | - | - | ||
| Полное разрушение | 2,8∙10-5 | 6,0∙10-7 | - | - |
Примечание. Знак «-» в ячейках столбов частот реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций/ пожаров означает, что данный сценарий не рассматривался для соответствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций/ пожаров.
3.6.5. Результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом здании
Сценарий №1.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация центробежного компрессора. Происходит мгновенное воспламенение природного газа с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с образованием факельного горения, для различных диаметров истечения, приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.6
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 5,5∙10-5 | 5,5∙10-5 | |
| 12,5 | 4,6∙10-5 | 4,6∙10-5 |
| 1,4∙10-5 | 1,4∙10-5 | |
| 4,6∙10-6 | 4,6∙10-6 | |
| Полное разрушение | 2,0∙10-5 | 2,0∙10-5 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,4∙10-4 год-1.
Сценарий №1.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация центробежного компрессора. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил. 5 к настоящему Пособию, при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.7
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 5,4∙10-5 | 5,4∙10-5 | |
| 12,5 | 4,5∙10-5 | 4,5∙10-5 |
| 1,3∙10-5 | 1,3∙10-5 | |
| 4,5∙10-6 | 4,5∙10-6 | |
| Полное разрушение | 1,9∙10-5 | 1,9∙10-5 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,3∙10-4 год-1.
Сценарий №2.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация подводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит мгновенное воспламенение с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации подводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием факельного горения для различных диаметров истечения приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.8
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации подводящего трубопровода центробежного компрессора с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 2,2∙10-8 | 2,2∙10-8 |
| 6,6∙10-8 | 6,6∙10-8 | |
| 2,6∙10-8 | 2,6∙10-8 | |
| 4,8∙10-8 | 4,8∙10-8 | |
| Полное разрушение | 1,2∙10-8 | 1,2∙10-8 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,8∙10-7 год-1.
Сценарий №2.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация подводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил. 5 к настоящему Пособию при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.9
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации подводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего
газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 2,2∙10-8 | 2,2∙10-8 |
| 6,5∙10-8 | 6,5∙10-8 | |
| 2,6∙10-8 | 2,6∙10-8 | |
| 4,8∙10-8 | 4,8∙10-8 | |
| Полное разрушение | 1,1∙10-8 | 1,1∙10-8 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,7∙10-7 год-1.
Сценарий №3.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация отводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит мгновенное воспламенение с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации отводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием факельного горения для различных диаметров истечения приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.10
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации отводящего трубопровода центробежного компрессора с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 6,2∙10-9 | 6,2∙10-9 |
| 1,8∙10-8 | 1,8∙10-8 | |
| 7,3∙10-9 | 7,3∙10-9 | |
| 1,3∙10-8 | 1,3∙10-8 | |
| Полное разрушение | 3,4∙10-9 | 3,4∙10-9 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
4,8∙10-8 год-1.
Сценарий №3.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация отводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил.5 к настоящему Пособию, при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.11
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации отводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего
газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 6,1∙10-9 | 6,1∙10-9 |
| 1,8∙10-8 | 1,8∙10-8 | |
| 7,2∙10-9 | 7,2∙10-9 | |
| 1,3∙10-8 | 1,3∙10-8 | |
| Полное разрушение | 3,2∙10-9 | 3,2∙10-9 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
4,7∙10-8 год-1.
Сценарий №4.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата и мгновенное воспламенение пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).
Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дерева событий, представленного на рис. 3.6.1. При построении указанного выше дерева событий принято, что пожар пролива компрессорного масла при разгерметизации маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперекачивающего агрегата. Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом турбоблока ГПА. Это обусловлено тем обстоятельством, что постоянно действующие источники зажигания имеют место исключительно под кожухом турбоблока ГПА (в частности, электродвигатель). При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом турбоблока ГПА происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей площади помещения.
Согласно прил. 6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Qdij = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.
Таблица 3.6.12
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при реализации рассматриваемого сценария пожара
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,4∙10-7 | 3,4∙10-7 |
| 1,4∙10-7 | 1,4∙10-7 | |
| Полное разрушение | 2,8∙10-7 | 2,8∙10-7 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
7,7∙10-7 год-1.
Сценарий №4.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата и воспламенение с задержкой пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).
Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дерева событий, представленного на рис. 3.6.1. При построении указанного выше дерева событий принято, что пожар пролива компрессорного масла при разгерметизации маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперекачивающего агрегата. Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом турбоблока ГПА. Это обусловлено тем обстоятельством, что постоянно действующие источники зажигания имеют место исключительно под кожухом турбоблока ГПА (в частности, электродвигатель). При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом турбоблока ГПА происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей площади помещения.
Согласно прил. 6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Qdij = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙ - частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.
Таблица 3.6.13
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при реализации рассматриваемого сценария пожара
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциаль
Поиск по сайту©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование. Дата создания страницы: 2016-02-16 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных |
Поиск по сайту: Читайте также: Деталирование сборочного чертежа Когда производственнику особенно важно наличие гибких производственных мощностей? Собственные движения и пространственные скорости звезд |