1. Количество вторичного пара:
,
где hкп=567,5 кДж/кг - энтальпия кипящей воды
hнп=398 кДж/кг - энтальпия не кипящего потока
hдв=449,2 кДж/кг- энтальпия деаэрированной воды
hs”=2687 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара при давлении в деаэраторе
кг/с
Расход греющего пара на догрев воды определяется из уравнений теплового потока, передаваемого вторичным и греющим паром и воспринимаемым водой в деаэраторе при ее нагреве до температуры насыщения.
кг/с,
где hП =2707 кДж/кг - энтальпия греющего пара по РГП
Расход греющего пара: 
Найдем расход деаэрированной воды:
DП+∑GК.П. +∑GН.П.= GД.В.+ DВЫП
Расход выпара: 
Расход греющего пара: 
Средняя энтальпия смеси греющего и вторичного пара
кДж/кг
Расход воды через верхнюю тарелку, т.е. поступающей в первый (верхний) отсек:
Средняя температура смеси воды на верхней тарелке, с которой она поступает в первый отсек:
ts=108 оС - температура насыщения при Р=0,13 МПа
2. Диаметр отверстий в тарелках d0=6 мм (0,006 м), высота гидростатического уровня воды hг=60 мм, высота отсека H=335+105=440 мм, L=440-60=380 мм
скорость истечения струй воды
м/с
3. Общее количество отверстий в днище тарелки Nотв
диаметр внешней окружности размещения отверстий
Dm=500 мм - внутренний диаметр тарелки
Sd=20 мм - шаг размещения отверстий
- диаметр первой окружности размещения отверстий
4. Определяются диаметры окружностей и их количество для размещения всех отверстий. Количество отверстий nг на окружности наименьшего диаметра дополняется до максимально возможного, соответственно увеличивается общее количество отверстий до N0 и уточняется уровень воды hг.
D 1 =0,46 м n 1 =3,14 ∙ 0,46/0,02=72
D 2 =0,46-1,72 ∙ 0,02=0,4256 м n 2 =3,14 ∙ 0,4256/0,02=67
|
|
D 3 =0,4256-1,72 ∙ 0,02=0,391 м n 3 =3,14 ∙ 0,391/0,02=61
D 4 =0,391-1,72 ∙ 0,02=0,356 м n 4 =3,14 ∙ 0,356/0,02=56
∑ n =256
Принимаем число отверстий 256, число окружностей для размещения отверстий 4
Уточняем скорость истечения струй, высоту гидростатического уровня воды и длину струи:
тогда 
5. Расход пара в верхнем отсеке 
, определяется его плотность по таблицам насыщенного пара, и определяется средняя скорость пара wп.
Вычисляем скорость пара при поперечном входе в пучок струй первого отсека:
и при выходе: 
Рассчитываем скорость пара:
6. Рассчитываются величины α, Ntпп, Еt, затем определяется температура на выходе из первого отсека и количество пара, сконденсировавшегося в верхнем отсеке.
A =0,03+0,06(РД - 0,1)
A =0,03+0,06(0,13-0,1) = 0,032
Число единиц теплопереноса от пара к нагреваемой воде при поперечном обтекании струй паром:
Коэффициент эффективности теплообмена между водой и паром в отсеке:
Температура на выходе из первого отсека:
Количество сконденсировавшегося пара в верхнем отсеке:
7. Определяются величины Nt.пр, Еt, а затем находится температура воды на выходе из нижнего отсека.
Число единиц теплопереноса от пара к нагреваемой воде при продольном обтекании струй паром:
Коэффициент эффективности теплообмена между водой и паром в отсеке:
Температура на выходе из нижнего отсека:
8. Для верхнего отсека рассчитываются величины B, No2пп, Ео2, свых, по зависимостям.
9. Вычисляем опытный коэффициент В:
В= [10,5+45(РД – 0,1)]/104=[10,5+45(0,13 – 0,1)]/104=1,18·10-3
При поперечном омывании струй паром под давлением больше атмосферного
Коэффициент эффективности выделения кислорода из воды в отсеке: 
|
|
Определяем концентрацию кислорода: 
10. Для нижнего отсека рассчитываются величины No2пр, Ео2,свых, φн по зависимостям.
При продольном омывании струй паром под давлением больше атмосферного
Определяем концентрацию кислорода:
мг/кг
Определяем насыщенность воды газом 
=0,335мг/кг