Гидравлический расчет водяной тепловой сети.

Определим площадь микрорайона исходя из данных приведенных в задании: F_м= где f_ж – обеспеченность жилой площадью жителей микрорайона (м²/чел.), f_y – плотность жилого фонда на 1 га территории(м²/чел.), m – население микрорайона (чел.) F_м= = 62,га. Вычерчиваем в масштабе план микрорайона. Наносим места расположения ГТП в соответствии с их количеством. Затем наносим план общественных зданий, количество которых мы определили ранее. Намечаем план теплотрассы и определяем длины всех ее участков (рис.3). Согласно нормам проектирования, расчетный расход сетевой воды в закрытых системах теплоснабжения при последовательной двухступенчатой схеме присоединения водонагревателей горячего водоснабжения расчетный расход теплоносителя должен быть равен сумме расчетных расходов на отопление и вентиляцию: G_р=Go΄+Gв΄. Расчетный расход сетевой воды на отопление определяем из уравнения: G_o= ⁼ = 176,кг/с

G_в= = 11,кг/c

G_р =176+11=187, кг/c

Оцениваем ориентировочное значение удельной линейной потери давления: R_л= ,Па.По номограмме определим предварительный диаметр трубы для участка № 1: d=514,мм

окончательный: d=514,мм;R_л=16,Па.Эквивалентная длина участка№1:l_эЗадвижка- 4 шт.х7,95=31,8 м Сальниковый компенсатор – 40 шт.х7,96=318,4 м

l₁+l _э=4000+350,2=4352,2 м δр1=R₁(l₁+l _э)=16х4352,2=69635,2 Па δН₁ = = = 7,6 м Участок №2: G_р =172,4,

d=514,мм;R_л=15,Па: Эквивалентная длина участка№2:l_э

Задвижка- 1 шт.х7,95=7,95 м Сальниковый компенсатор – 15шт.х7,96

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Лист

=119,4 м

l₁+l _э=1500+127,35=1627,35 м δр1=R₁(l₁+l _э)=16х1627,35=26037,5 Па δН₁ = = = 2,84 м

Участок №3: G_р =157,8, кг/c

d=466,мм;R_л=19,Па Эквивалентная длина участка№3:l_э

Задвижка- 1 шт.х7,03=7,95 м Сальниковый компенсатор – 10шт.х7,03=70,3

l₁+l _э=1000+78,25=1078,25 м δр1=R₁(l₁+l _э)=19х1078,25=20486,75 Па δН₁ = = = 2,23 м

Участок №4: G_р =143,2, кг/c

d=466,мм;R_л=14,Па Эквивалентная длина участка№4:l_э

Задвижка- 2 шт.х7,03=14,06 м Сальниковый компенсатор – 20шт.х7,03=140,6

l₁+l _э=2000+154,66=2154,66 м δр1=R₁(l₁+l _э)=14х2154,66=30165,24 Па δН₁ = = = 3,29 м

Участок №:5 G_р =128,6, кг/c

d=466,мм;R_л=13,Па Эквивалентная длина участка№5:l_э

Задвижка- 1шт.х7,03=7,03 м Сальниковый компенсатор – 10шт.х7,03=70,3м Трехшовное колено -1шт =14,08 м

l₁+l _э=1000+77,33=1091,41 м δр1=R₁(l₁+l _э)=13х1091,41=14188,3 Па δН₁ = = = 1,55 м

Участок №:6 G_р =114, кг/c d=466,мм; R_л=12,Па Эквивалентная длина участка№6:l_э

Задвижка- 1шт.х7,03=7,03 м Сальниковый компенсатор – 10шт.х7,03=70,3м

l₁+l _э=1000+77,33=1077,33 м δр1=R₁(l₁+l _э)=12х1077,33=12927,6 Па

δН₁ = = = 1,4 м

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Лист

Перепад температур в верхней ступени водоподогревательной установки горячего водоснабжения определяется как разность суммарного перепада и перепада в нижней ступени:

δ₁^΄΄= δ - δ₂^΄΄=13,5 – 8,6=4,9 °С,

δ₁^΄= δ - δ₂^΄= 13,5 – 13,4 =0,1 °С,

По найденным значениям перепадов температур в нижней и верхней ступени водоподогревательной установки δ₁и δ₂ и известными значениями температур воды в сети при чисто отопительной нагрузке определяем температуру воды в сети при балансовой нагрузке горячего водоснабжения: = 70+4,9= 74,9 °C δ₁^΄΄= 120+ 0,1 =120,1°С,