Определение потерь давления в воздуховодах.
Рдин = (V2 * р)/2 =21,6 Па;
Рвент = 1,1 * ΔР;
ΔР = E(RL+Z) + Рдин =351,009 + 21,6 = 372,609 Па;
Рвент = 1,1*372,609 = 409,87 Па.
Lq = 7213 м3/ч;
Lвент= 1,1 * 7213=7934,3 м3/ч.
R - потери давления на 1 метре длины воздуховода в Па; зависит от скорости движения воздуха в воздуховоде (4-6 м/с) и сечения воздуховода в м2;
1 - длина участка воздуховода, м;
ξ - коэффициент местных сопротивлений (берётся по справочнику);
р - плотность воздуха равна 1,2 кг/м3 при температуре +20С;
V - скорость движения воздуха в воздуховодах выбирается в пределах 4-10 м/с (оптимально 4-6 м/с);
Z = (ξ *V*p)/2 - потери давления на местных сопротивлениях: сужения, повороты, изгибы, расширения, задвижки, шибера, решетки и т.д. - коэффициент местных сопротивлений берется по справочнику;
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 4
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
Рдин- динамический напор, т.е. давление, которое нужно добавить, чтобы обеспечить заданную скорость движения воздуха.
По Рвент и Lвент выбираем вентилятор модели BP80-75№6,3 D = 0,95Dнорм, который обеспечивает
L = 7935 м3/ч и Р = 410 Па с N = 960 об/мин и КПД = 81%,
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 5
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
8.3. Расчет зануления
Зануление состоит в соединении токоприемников или другого оборудования, которое может оказаться под напряжением в результате нарушения изоляции с нулевым проводом с помощью математических проводников.
Область применения зануления – трехфазные четырехпроводные электрические сети напряжением до 1000В с глухозаземленной нейтрально и напряжением 380/220, 220/127 и 660/380В. Цель зануления – ликвидация опасности поражения электрическим током при повреждении изоляции и появлении на корпусах оборудования опасного напряжения.
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 6
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
Принцип действия зануления – превращение пробоя на корпус в однофазное короткое
замыкание, т.е. образование так называемой цепи короткого замыкания (корпус-нулевой провод-фазная обмотка трансформатора-корпус), обладающий малым сопротивлением.
В схеме зануления необходимо наличие: нулевого провода; заземление нейтрали источника тока; повторного заземления нулевого провода.
Назначение нулевого провода – создание для тока короткого замыкания цепи с малым сопротивлением, чтобы этот ток был достаточным для срабатывания защиты. Повторное заземление нулевого провода устраивается на случай обрыва нулевого провода. Нулевой провод должен иметь проводимость не менее 0,5 от проводимости фазного провода.
Схема зануления
 Rо – заземление нулевой точки трансформатора
Zт – сопротивление обмотки трансформатора
Jкз – ток короткого замыкания
Rн – сопротивление нулевого провода
Rп – повторное заземление нулевого провода
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 7
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
| Расчет зануления гладких вальцов
Данные для расчета:
Мощность питающего трансформатора – 630кВт
Схема соединения обмоток – звезда
Электродвигатель серии 4А, Иф=380кВт
Расчет сводится к проверке условий обеспечения отключающей способности зануления:
Jкз > 3Jпл.вст., где
Jкз – ток короткого замыкания;
Jпл.вст. – номинальный ток плавной вставки
Расчет Jкз производится по формуле:
Jкз = Uф/(Zт/3+Zn),
Uф – фазное напряжение, В;
Zт – сопротивление трансформатора, Ом;
Zт=0,129 Ом;
Zn – сопротивление петли фаза-нуль, которое определяется по зависимости:
Zn=V (Rф+Rн)2+(Хф+Хн+Хи)2
Rф, Rн – активное сопротивление защитного фазного и нулевого проводников, Ом;
Хф, Хн – внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого проводников, Ом;
Хи – внешнее индуктивное сопротивление петли фаза-нуль, Ом
• По известной зависимости N определяем номинальный ток электродвигателя:
N=V 3Uн Эл.дв. cos L/1000, кВт
Jэл.двномин = N1000/(V3Uн/cos L), А, где
N – номинальная мощность двигателя, 27 кВт;
Uн – номинальное напряжение, 380 В;
Cos L – коэффициент мощности, 0,9
Jэл.двномин = 27*1000/(V3*380*0,9)=45,6А
• Используя ранее определенное значение Jэл.дв., рассчитываем пусковой ток двигателя Jэл.дв. по зависимости Jпуск/Jномин = 5,5 (по справочнику):
Jэл.двпуск=5,5*45,6=250,8А
Вычисляем номинальный ток плавкой вставки:
Jпл.встномин=Jэл.дв/L, где
L – коэффициент режима работы, L=2
Jпл.встномин=250,8/2=125,4А
Определили ожидаемое значение тока короткого замыкания:
Jк.з > 3Jпл.вст = 3*125,4=376,2А
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 8
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
|
• Задаемся стандартным сечением нулевого провода 4*40мм и рассчитываем плотность тока:
б=Jк.зномин/б=376,2/160=2,35А/мм2
Активное сопротивление фазного провода: Rф=rlф. Индуктивное сопротивление фазного провода: Хф=Хw.lф. Аналогично определяются активные и индуктивные сопротивления нулевого провода.
Задаемся сечением и длиной нулевого lн и фазного lф профодников, выполненных из стали: lн=50м; сечение 4*40мм; S=160мм2; S=160мм2; lф=100м; сечение круглое ф=8мм; s=50,27мм2.
Сечение нулевого проводника и его материал выбираются из условия, чтобы полная проводимость нулевого провода была не менее 50% полной проводимости фазного провода, т.е.
l/(Rн+Хн)>l/(2*(Rф+Хф))
Активное сопротивление фазного проводника выбирается в зависимости от площади сечения и плотности тока б: Rф=5,3*0,1=0,53 Ом. Активное сопротивление нулевого провода:
Rн=rlн = 1,54*0,05=0,077 Ом
• Определяем внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого проводника Хф и Хн, сечения проводника и плотности тока б: Хф=ф.х; Хн=lн*Хw, где Хw – в Ом, l – в км. Значение Хw выбирается в зависимости от Хф = 0,1*3,2=0,32 Ом, Хн=0,05*0,92=0,046 Ом.
Внешнее индуктивное сопротивление петли фаза-нуль Хи принимается равным 0,6 Ом/км.
Общая длина петли фаза-нуль составляет 50+100=150м=0,15км, тогда Хн=0,6*0,15=0,09 Ом.
• Используя полученные данные, рассчитываем Zn и ток короткого замыкания:
Zn=V(0,53+0,077)2+(0,32+0,046+0,09)2=0,759 Ом;
Jк.з=Uф/(Zт/3+Zn)=380/(0,129/3+0,759)=474 А
Проверим обеспечено ли условие надежного срабатывания защиты, т.е.
Jк.з > 3Jпл.встномин;
474>3*125,4 А,
474>376 А.
• По расчетному номинальному току плавкой вставки выбираем вставку стандартных параметров. Принимаем ПН2-250 с номинальным током 150А при напряжении сети 380В.
8.4. Расчет виброгасящего оборудования
Уменьшить колебания, передаваемые на рабочие места и строительные конструкции от динамически неуравновешанных машин (виброплощадок, мельниц и др.) возможно путем их установки на массивные виброгасящие основания (рис. 8.2). Конструктивно виброгасящие основания выполняются в виде железобетонной плиты, по периметру которой устраивается акустический шов, заполненный легкими упругими материалами и предназначенный для устранения непосредственной передачи колебаний от фундамента к строительным конструкциям.
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 9
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
Фундаменты под виброактивные машины должны удовлетворять условиям прочности и устойчивости, а интенсивность вибрации рабочих мест, размещенных на них, не должна превышать значений, установленных ГОСТом.
Расчет фундаментов под виброактивную машину заключается в проверке соответствия амплитуды вибросмещения колебаний требованиям норм.
Рис.8.2. Виброгасящее основание
1 – шаровая мельница
2 – основание
3 – акустический шов
Расчет виброгасящего основания под шаровую мельницу
Данные для расчета:
Масса мельницы (вес) – 45000Н
Вес подвижных частей – 36000Н
Суммарный кинетический момент Нк – 5960 Н см
Средняя частота воздействия мелющих тел – 38 Гц
• Находим частоту собственных колебаний:
W= 2Пf = 2*3,14*38 = 328,78 с-1
• Определяем динамическую силу, передаваемую на основание:
N=Mк*W2/g, где
Мк – кинетический момент дибалансов, Н*м
W – частота колебаний, с;
g – ускорение свободного падения, м/с2;
N = 59,8*238,762/9,8 = 347855 Н
• Принимаем массу фундамента в три раза больше, чем масса шаровой мельницы, а размеры на 150мм длиннее и шире.
Мф = 3*4500 = 13500
Fф = (4,92+0,15)*(1,82+0,15) = 10м2 = 100000 см2
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 10
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
• Определяем коэффициент жесткости естественного основания (грунт-сушилок)
Коэффициент равномерного сжатия: Cz = 5 кг*с/см2
Жесткость грунта Kz=Cz. Fф = 5*100000 = 500000 Н/см
• Определяем частоту собственных колебаний фундамента
Wф = V Kz/Мф
Wф = V 500000/13500 = 6,09 с-1
• Определяем амплитуду колебаний фундамента:
аф = Nф/Kz(w2/woф2 – 1)
аф = 347855/500000((237,76/6,09)2 – 1) = 0,0046 мм,
а допустимое = 0,009мм
аф<адоп
0,046<0,009
При работе шаровой мельницы амплитуда виброперемещения фундамента не превышает допустимой величины.
8.5. Расчет звукоизолирующей перегородки
Звукоизолирующая перегородка выполнена из однослойного изотропного материала (кирпич).
Дано:
Звукоизоляция R рассчитывается по закону «массы»  ,
где:  масса  перегородки,  ;
Масса  перегородки:  .
 частота звука: 
 ;  ;  ;  ;
 ;  ;  ; 
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 11
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
8.6. Проектирование светильной установки. Метод коэффициента использования
Дано:
 
Принимаем 
8.7. Пожарная безопасность
Взрывопожарная безопасность здания характеризуется совокупностью условий, способствующих возникновению и развитию пожара или взрыва и определяющих возможные их масштабы и последствия. Пожарная опасность производственных зданий определяется опасностью технологического процесса и конструктивно-планировочными особенностями здания.
Технологическим процессом определяется в основном вероятность возникновения пожара или взрыва, скорость распространения и размера пожара. От конструктивно-планировочных решений во многом зависят границы распространения пожара и его последствия.
Данный завод по производству керамической плитки относится к категории Д, производятся несгораемые вещества и материалы.
При исследовании взрывопожарной опасности производства необходимо установить вид и количество веществ, находящихся на данном производстве, а также свойства, определяющие их пожароопасность, выяснить режим работы аппаратов и оборудования, определить возможные причины утечки горючих веществ из аппаратов и трубопроводов, установить причины возникновения источников воспламенения.
При анализе взрывопожароопасности технологических процессов пользуются технологическими схемами, регламентами и справочными данными.
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
| 12
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
Пожарная безопасность зданий в значительной мере определяется степенью их огнестойкости, которая зависит от огнестойкости основных конструктивных элементов здания. Железобетонные конструкции, благодаря их негорючести и сравнительно небольшой теплопроводности, довольно стойки к воздействию агрессивных факторов пожара. Однако они не могут беспредельно противостоять пожару.
Предел огнестойкости зависит от вида и статической схемы опирания. Строительными нормами и правилами требуемые пределы огнестойкости строительных конструкций определяются степенью огнестойкости проектируемого здания. Требуемая степень огнестойкости производственных зданий определяется СНиП 21-01-97* ”Пожарная безопасность зданий и сооружений” в зависимости от категории взрывоопасности производства, площади и этажности здания
Оценка пожарной безопасности
|
№
| Наименование конструкции
| Категория помещения по взрыво-пожаро-опасности
| Степень огнестой-кости зд. по СНиП
| Требуемый предел огнестой-кости стро-ительных
констр. по СНиП
| Фактичес-кий предел огнестой-кости строит. констр. Рфакт
| Условное обеспечение пожарной безопасности
Рфакт>
| | 1.
| Наруж. несущ. стены
|
Д
|
|
R 90
|
R 120
| 3 > 0,25 безоп. обеспеч.
| | 2.
| Внутр. ж/б перегородки
|
Д
|
|
REI 90
|
REI 120
| 1,0 > 0,25
безоп. обеспеч.
| | 3.
| Колонны ж/б
|
Д
|
|
R 90
|
R 120
| 2,0 = 2,0
безоп. обеспеч.
| | 4.
| Лестничные площадки
|
Д
|
|
R 60
|
R 90
| 2,0 > 1,0
безоп. обеспеч.
| | 5.
| Фермы ж/б
|
Д
|
|
R 15
|
R 30
| 1,0 > 0,25
безоп. обеспеч.
| | 6.
| Плиты покрытия
|
Д
|
|
REI 45
|
REI 60
| 2,0 > 0,25
без.обеспеч.
|
Осуществление мероприятий, направленных на обеспечение пожарной безопасности возлагается на руководителей предприятия и начальников цехов. Они несут ответственность за организацию пожарной охраны, за выполнение в установленные сроки необходимых противопожарных мероприятий, а также за наличие и исправное содержание средств пожаротушения и пожарной сигнализации в цехах, мастерских, складах и в других помещениях. Вывод: необходимое условие для обеспечения пожарной безопасности для всех конструкций выполняется (Пф>Птр). Степень огнестойкости – 2.
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|
|
|
|
|
| Охрана труда
|
|
|
|
|
|
|
|
| 13
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
|
| | | | | | | | | | | | | | | | | | |
|