| № участка | Тепловая нагрузка, Q, Вт | Расход воды, G, кг/ч | Длина участка, l, м | Диаметр труб, d, мм | Скорость воды, u, м/с | Удельн. потери на трение R, Па/м | ||||||
| Главное циркуляционное | ||||||||||||
| 760.25 | 9,3 | 0,21 | ||||||||||
| 425,84 | 3,2 | 0,207 | 33,57 | |||||||||
| 241,24 | 3,1 | 0,187 | 33,06 | |||||||||
| 187,21 | 2,8 | 0,144 | 20,69 | |||||||||
| 132,63 | 1,8 | 0,102 | 10,95 | |||||||||
| 66,33 | 4,7 | 0,097 | 13,69 | |||||||||
| 32,03 | 3,5 | 0,046 | 3,41 | |||||||||
| 66,33 | 3,7 | 0,097 | 13,67 | 66,33 | 3,7 | 0,097 | 13,67 | |||||
| 132,63 | 2,4 | 0,193 | 56.5 | 132,63 | 2,4 | 0,102 | 10,95 | |||||
| 187,21 | 4,3 | 0,144 | 20,69 | 187,21 | 4,3 | 0,144 | 20,69 | |||||
| 241,24 | 3,2 | 0,186 | 33,06 | 241,24 | 3,2 | 0,186 | 33,06 | |||||
| 425,84 | 3,1 | 0,207 | 33,57 | |||||||||
| 760.25 | 4,9 | 0,21 | ||||||||||
| Ррасп= Ри+БРе) = Ре=h1g(rо-rг)= | ||||||||||||
| Dзапаса= (1942 – 1759.56)/1942´100= 9.34 % Так как запас получается по циркуляционного кольца считается законченным | ||||||||||||
| Циркуляционное кольцо | ||||||||||||
| 34,3 | 3,5 | 0,05 | 3,9 | |||||||||
| Ррасп2= S(Rl+z)7 +Бh2 g(rо-rг) = | ||||||||||||
| D= (233,5 – 24,6)/233,5´100=89,5 % Избыточное давление | ||||||||||||
| Циркуляционное кольцо | ||||||||||||
| 54,6 | 1,7 | 0,08 | 7,9 | |||||||||
| 25,8 | 3,5 | 0,05 | 2,36 | |||||||||
| 54,6 | 0,7 | 0,08 | 7,9 | |||||||||
| Ррасп= S(Rl+z)5,6,7,8,9 =223,3 | ||||||||||||
| Так как запас (58,5%) больше допустимого, определяем диаметр диафрагмы |
-32-
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
двухтрубной ветви системы отопления
| Потери на трение участка R l, Па | Сумма коэффициентов местных сопротивлений, x | Потери давления на местн сопрот., z Па | Потери давления участка, S(R l+z), Па | Сумма потерь давления от начала растета, S(R l+z)цк, Па |
| кольцо через ст.5 | ||||
| 204.6 | 3,5 | 279.6 | ||
| 100,8 | 63,9 | 164,7 | 444.3 | |
| 99,3 | 103,3 | 202,6 | 646.9 | |
| 57,9 | 10,4 | 68,3 | 715.2 | |
| 19,7 | 8,3 | 743.2 | ||
| 64,3 | 3,5 | 81,3 | 824.5 | |
| 11,96 | 22,96 | 847.46 | ||
| 50.58 | 2,5 | 60,6 | 908.06 | |
| 135.84 | 18.6 | 154.44 | 1062.5 | |
| 89,07 | 3,5 | 38,8 | 127,8 | 1190.3 |
| 105,8 | 121,0 | 226,8 | 1417.1 | |
| 104.06 | 63,9 | 167.96 | 1585.06 | |
| 107,8 | 2,5 | 64,7 | 174.5 | 1759.56 |
| =1790+0,5·304=1942 Па =1,95´9,81(977,81-961,92) = 304 Па | ||||
| величине не более10% и не менее 5%, расчет главного | ||||
| через прибор 2 этажа ст.5 | ||||
| 13,66 | 8,5 | 11,9 | 24,6 | |
| =22,96+0,5´2,7´9,81´(977,81-961,92)=233,5 Па | ||||
| гасится краном двойной регулировки у прибора | ||||
| через прибор 1 этажа ст.3 | ||||
| 13,43 | 2,5 | 8,1 | 21,53 | |
| 23,62 | 11,1 | 34,72 | 56,6 | |
| 32,39 | 2,5 | 8,1 | 40,49 | 96,74 |
| D= (233,3 – 96,74)/233,3´100=58,5% | ||||
| по формуле (23). Диафрагма устанавливается на обратном стояке ниже прибора 1 этажа (в подвале) |
-33-
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Расчет однотрубной ветви системы отопления
| № участка | Qуч, Вт | Gпр, кг/ч | Lуч, м | Sуд,·10-4 Па/(кг/ч)2 | Dуч, мм | А·10-4, Па/(кг/ч)2 | λ/dв Па/ (кг/ч)2 | Σξ | Sф ·10-4 | ΔΡ Па | Gф кг/ч | Δt оС |
| Ст.5 | 62,9 | 11,9 | 72,9 | 26,5 | 3,6 | 19,8 | 656,76 | 62,9 | ||||
| Ст.4 | 70,43 | 5,9 | 58,14 | 26,5 | 3,6 | 22,4 | 1156,46 | 656,76 | 75,35 | |||
| 138,25 | 1,8 | 15,09 | 1,23 | 1,4 | 0,3 | 3,45 | 6,6 | |||||
| 138,25 | 2,4 | 15,09 | 1,23 | 1,4 | 1,2 | 5,61 | 10,72 | |||||
| Ст.3 | 55,78 | 5,9 | 92,5 | 26,5 | 3,6 | 22,4 | 1156,4 | 674,08 | 76,35 | 17,2 | ||
| ΔΡ=55,78 | ·55,78 | ·1156· | 10-4= | dш=6 | ||||||||
| 194,03 | 2,8 | 7,65 | 1,23 | 1,4 | 0,2 | 5,07 | 19,09 | |||||
| 194,03 | 4,3 | 7,65 | 1,23 | 1,4 | 0,7 | 8,26 | 31,1 | |||||
| Ст.2 | 57,28 | 5,9 | 87,8 | 26,5 | 3,6 | 22,4 | 724,27 | 79,15 | ||||
| ΔΡ=57,28· | 57,28· | 1156· | 10-4= | dш=6 | ||||||||
| 251,3 | 3,1 | 4,56 | 1,23 | 1,4 | 0.2 | 5.58 | 35.24 | |||||
| 251,3 | 3,2 | 4,56 | 1,23 | 1,4 | 0.7 | 6.37 | 40.23 | |||||
| Ст.1 | 73,33 | 5,9 | 53.63 | 26.5 | 3.6 | 22.4 | 1156.4 | 799.74 | 83.15 | 20.8 | ||
| 334.45 | 3.2 | 2.5 | 1.23 | 1.4 | 14.3 | 6.825 | 258.4 | |||||
| 334.45 | 3.1 | 2.5 | 3.19 | 1.8 | 11.4 | 19.36 | 605.9 |
Определение расхода для стояка 5: G= 1930·3600 ·1,02·1,04/4187· (25+3) = 62,9 кг/ч Σ =1664.04
Определение располагаемой потери давления ΔΡе=(9,8·0,64/4,187·62,9)·(930·1,95 + 1000·5,05)·3.6=588.44
ΔΡр= 1759.56 – 279.6 -174.5 - 304· 0.5+ 588,44= 1741.41 Па Δ=(1741.41– 1664.04) · 100/1741.41 = 4.43%
- 34 -
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Расчет поверхности отопительных приборов двухтрубной ветви системы отопления
| № уч. | G кг/ч | L м | n мм | tнач оС | Δtт-в оС | q Вт/м | (q·l) Вт | Δtуч оС | tкон оС | Qр Вт | Qпр Вт | φк | Qн.т. Вт | Ν шт | Νуст шт |
| 760,25 | 9,3 | 0,5 | 94,5 | ||||||||||||
| 425,84 | 3,2 | 94,5 | 78,5 | 34,5 | 110,4 | 0,2 | 94,3 | ||||||||
| 241,24 | 3,1 | 94,3 | 89,3 | 105,4 | 0,4 | ||||||||||
| 187,21 | 2,8 | 95,2 | 0,4 | 93,6 | |||||||||||
| 132,63 | 1,8 | 93,6 | 88,6 | 61,2 | 0,4 | 93,2 | |||||||||
| 6г | 66,33 | 2,5 | 93,2 | 88,2 | 27,5 | 68,75 | 0,9 | 92,3 | |||||||
| 6в | 2,2 | 92,3 | 70,3 | 129,8 | 1,7 | 90,6 | |||||||||
| подводка | 34,3 | 0,8 | 90,6 | 68,6 | 45,6 | 1,1 | 89,5 | ||||||||
| прибор | 824,6 | 0,754 | 1093,6 | 6,03 | |||||||||||
| 7в | 32,03 | 3,5 | 90,6 | 68,6 | |||||||||||
| 7г | 32,03 | 0,8 |
Qпр = Qр – Σ(q·l) = 1000 – 175,4=824,6 Δtпр = Q·3,6/(4,19·25) = 20,6 Δtср= (89,5 +68,9)/2 – 22 = 57,2
φк = (57,2/70)1+0,3·(34,3/360)0,02· 0,989 
· 1,039 = 0,754 N = Qн.т.·β4 / Qн.у.· β3 =1093,6· 1,02/185· 1 = 6,03
-35-
СОДЕРЖАНИЕ
1.Выбор ограждающих конструкций здания…………………...3
2.Определение тепловой мощности системы отопления………...4
3.Проектирование системы отопления здания…………………10
3.1Конструирование системы отопления………………………..10
3.2. Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления..13
3.3. Гидравлический расчет однотрубной системы…………….17
4.Подбор оборудования теплового ввода………………………...19
5.Подбор отопительных приборов………………………………..21
6. Библиографический список……………………………………..23
7.Приложения……………………………………………………….24
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Ведомость расчета нагревательных приборов
| № поме щения | Тепловая нагрузка, | Температура внутрен | Разность температур | Поправочные коэффициенты | Теплоотдача прибора | Величи-на | Площадь поверхности, экм | Предва ритель ное | Поправочный коэффи | Установочное число | ||
| Q, Вт | него воздуха tв, °С | воды и воздуха Dt, °С | на охлаждение воды, b1 | на способ установки прибора b2 | qэкм | 
| труб, Fтр | прибора F | число секций, n* | циент на число секций | секций | |
| 60,5 | - | 1,03 | 482,7 | 3,10 | 0,54 | 2,640 | 7,38 | |||||
| 60,5 | - | 1,03 | 482,7 | 2,21 | 0,54 | 1,712 | 4,85 | 0,95 | ||||
| 60,5 | 1,03 | 1,03 | 482,7 | 3,68 | 0,18 | 3,615 | 9,82 | |||||
| 64,5 | - | 1,03 | 506,0 | 1,61 | 0,54 | 1,070 | 3,06 | 0,95 |
Примечание. Пример расчета поверхности нагревательных приборов выполнен для двухтрубной системы отопления с нижней разводкой, с открытой прокладкой трубопроводов, параметры теплоносителя 95 –70 °С. Нагревательные приборы установлены у стены без ниши под подоконником, расстояние от низа подоконника до верха нагревательного прибора 80 мм. Вода в приборе движется по схеме “сверху – вниз” (b3=1). К установке приняты радиаторы М-140-АО.