Алгоритм №3
Расчета закрытых червячных
Передач
Ижевск
А л г о р и т м
расчета червячной передачи
Для расчета червячной передачи в техническом задании могут задаваться энергетические, силовые и кинематические параметры в различных сочетаниях, но необходимых для проведения расчета. Приведем один из вариантов данных:
- крутящий момент на выходном валу T 2;
- частота вращения выходного вала n 2;
- время работы (число лет работы, число смен, коэффициенты годового и суточного использования);
- характер приложения нагрузки (переменность, реверсивность).
Пункт 1. Подготовка расчетных параметров.
Если не задано передаточное число, следует принять 2...3 варианта синхронной частоты вращения электродвигателя (750; 1000; 1500; 3000) и предварительно вычислить передаточное число. По выбранным вариантам провести параллельно расчеты для выбора оптимального варианта.
1.1. Передаточное число
. (1)
Передаточное число следует согласовать со стандартом (табл.3.1). Поскольку из-за скольжения при полной нагрузке частота вращения двигателя будет отличной от синхронной, следует принять передаточное число ближайшее меньшее, предпочтительнее из первого ряда.
1.2. Предварительно определить КПД
. (2)
1.3. Мощность на валу колеса
квт. (3)
1.4. Мощность на входном валу
. (4)
1.5. Выбор электродвигателя серии 4А.
Уточнить частоту вращения выходного вала, отклонение от технического задания допускается в пределах ± 10%.
, . (5)
1.6. Крутящий момент на входном валу
. (6)
1.7. Предварительно определяем скорость скольжения
м/с. (7)
Пункт2. Выбор материала венца колеса в зависимости от скорости скольжения, материала и твердости червяка (табл.3.2).
При VS >4 м/с следует выбирать оловянистую бронзу. При VS <4 м/с можно выбрать более дешевую безоловянистую бронзу. При VS <1 м/с можно использовать чугун.
Пункт3. Определение допускаемых контактных напряжений.
Поскольку оловянистая бронза, обладая высокими антифрикционными свойствами, имеет низкие механические характеристики, расчет ведется на усталостную контактную прочность. Допускаемые напряжения из условия отсутствия выкрашивания
. (8)
Предел прочности оловянистой бронзы sВ выбирается из таблицы 3.2. Коэффициент влияния скорости скольжения CV выбирается из таблицы 3.3.
Числовые коэффициенты:
0.75 - для червяка закаленного ТВЧ;
0.9 - для цементированного червяка.
Число циклов нагружения зуба колеса при постоянном режиме нагружения
NHE =60× n 2× t, (9)
где t - суммарное время работы передачи. При 365 днях в году, t г числе лет эксплуатации, при коэффициентах годового K г и суточного K с использования
t =365× t г× K г×24× K с. (10)
Безоловянистая бронза как заменитель оловянистой бронзы имеет выше механическую прочность, но, обладая более низкими антифрикционными качествами, более склонна к заеданию. Поэтому расчет ведут по отсутствию заедания.
Чтобы исключить вероятность заедания, допускаемые контактные напряжения определяются по скорости скольжения
, Мпа. (11)
Коэффициенты D 1 и D 2 зависят от материала венца колеса и состоянии червяка и выбирается из таблицы 3.4.
Пункт 4. Проектный расчет по контактным напряжениям
мм. (12)
Формула справедлива при коэффициенте делительного диаметра червяка при коэффициенте смещения инструмента X = 0. Коэффициент нагрузки в предварительных расчетах можно принять из диапазона K = 1...1,3.
Межевое расстояние согласовать со стандартом (табл.3.5).
Пункт 5. Расчет параметров, необходимых для проверочных расчетов.
5.1.Число витков (заходов) червяка Z 1 выбирается в зависимости от передаточного числа (табл. 3.6)
Число зубьев колеса из условия отсутствия подрезания должно быть не менее 28
Z 2 = Z 1× U > 28. (13)
5.2. Предварительное определение коэффициента делительного диаметра червяка и осевого модуля
q = 0,25× Z 2; (14)
. (15)
Для того, чтобы иметь минимальный набор инструмента для нарезания зубьев колеса, стандартом регламентируются не только m и q, но и их сочетание (табл.3.7).
5.3. Коэффициент смещения инструмента
. (16)
Должно соблюдаться условие
. (17)
При X < -1 будет подрезание зуба колеса, при X > +1 будет заострение зуба колеса. При несоответствии X допускаемым значениям следует подобрать другое соотношение m и q. Можно на 1 или 2 зуба изменить число зубьев колеса, при этом передаточное число не должно отличаться от стандартного значения более, чем на ±4%.
5.4 Коэффициент начального диаметра червяка
qw = q + 2× X; (18)
5.5 Угол подъема винтовой линии на начальном диаметре
. (19)
5.6. Делительные диаметры червяка и колеса
d 1= m × q; (20)
d 2= m × Z 2. (21)
5.7. Начальные диаметры червяка и колеса
(22)
(23)
5.8. Диаметр впадин червяка
df 1 = d 1 - 2,5× m; (25)
5.9. Диаметр выступов колеса
da 2 = d 2 + (2+2× X)× m. (26)
5.10. Максимальный диаметр колеса
(27)
Выбрать форму профиля червяка. Одним из вариантов может быть профиль червяка после шлифования конусным кругом с прямолинейной образующей, профиль получается нелинейчатым, обозначается " ZK ". Таким же способом обрабатывается и фреза для нарезания зубьев колеса.
5.11. Уточненная скорость скольжения
. (28)
5.12. Уточнение допускаемых напряжений. Для этого следует вернуться к пункту 3.
5.13. Уточнение КПД редуктора
. (29)
Сомножитель 0,9 учитывает потери в уплотнениях и на барботаж (размешивание и разбрызгивание масла).
Угол трения j выбирается по коэффициенту трения f из таблицы 3.8 в зависимости от скорости скольжения VS. Значения угла трения в таблице 3.8 даны с учетом потерь в подшипниках качения
5.14. Моменты на валах и силы, действующие в зацеплении.
Момент на валу червяка
; (30)
Окружные силы на червяке и на колесе
; . (31)
Осевые силы на червяке и на колесе
; . (32)
Радиальные силы при угле зацепления a=200
. (33)
Пункт 6. Проверка контактной прочности.
6.1. Условие контактной прочности
. (34)
Отклонения от допускаемых напряжений
. (35)
Недогрузка допускается до 15%, перегрузка допускается до 5%.
6.2. Проверка жесткости червяка. Прогиб тела червяка в среднем сечении
мм. (36)
Оптимальное значение прогиба червяка должно укладываться в пределы
[ y ]=(0,005...0,008)× m, (37)
допускается некоторое превышение допускаемых значений в пределе запаса жесткости по прогибу
. (38)
L - расстояние между опорами червяка, которое до получения точного значения по чертежу, можно принять
L =0,9× daM 2. (39)
E - модуль упругости, равный 2×105 Мпа.
I - осевой момент инерции сечения тела червяка по диаметру впадин
. (40)
Большой запас по жесткости означает, что червяк имеет большой диаметр, следовательно малый угол подъема винтовой линии, что снижает КПД передачи.
Жесткость ниже нормы недопустима, поскольку излишний прогиб будет искажать положение контактных линий, что приведет к кромочным контактам и быстрому износу передачи.
6.3. Проверка изгибной прочности зуба колеса.
Допускаемые циклические напряжения изгиба
. (41)
Эквивалентное число циклов при постоянном режиме нагружения
. (42)
При NFE < 106 подставляют 106, при NHE > 25×107, подставляют 25×107.
Рабочие напряжения изгиба зуба колеса
. (43)
Коэффициент формы зуба YF выбирается из таблицы 3.9 по эквивалентному числу зубьев
, (44)
6.4. Проверка теплостойкости редуктора.
Температура масла в картере редуктора
. (45)
Следует уточнить значение мощности на валу червяка
квт. (46)
t 0 - температура окружающей среды. Для цеховых помещений t =200C.
K т - коэффициент теплоотдачи, равный 12...18 вт/(м2×0C). В типажных конструкциях принимают 16.
A - поверхность теплоотдачи корпуса редуктора, м2. При ориентировочных расчетах принимают
м2. (47)
Межосевое расстояние подставляется в м.
y - коэффициент отвода тепла через раму или плиту, примем y = 0,2.
[t] - допускаемая температура нагрева масла без потери его первоначальных свойств, принимается
[ t ] = 900 C. (48)
Пункт 7. Систематизация параметров
Составим таблицы параметров передачи, червяка и колеса, занесем в них вычисленные и вычислим недостающие. Параметры, вычисляемые в пункте 7 обозначены звездочкой.
Таблица А
№ | Наименование параметра передачи | Обозначение | Значение |
Межосевое расстояние | aW | ||
Передаточное число | U | ||
Модуль зацепления | m | ||
Коэффициент сдвига инструмента | X | ||
Коэффициент полезного действия редуктора | h | ||
Скорость скольжения м/с | VS |
Таблица B
№ | Наименование параметра червяка | Обозначение | Значение |
Число витков | Z 1 | ||
Коэффициент делительного диаметра | q | ||
Коэффициент начального диаметра | qW | ||
Делительный угол подъема винтовой линии | g | ||
Начальный угол подъема винтовой линии | g W | ||
Делительный диаметр | d 1 | ||
Начальный диаметр | dW 1 | ||
8* | Диаметр выступов | da 1 | |
Диаметр впадин | df 1 | ||
10* | Длина нарезанной части | b 1 | |
Тип (профиль) червяка | |||
Формулы для подсчета параметров, обозначенных звездочкой, . . Коэффициенты C 1 и C 2 выбираются из таблицы 2.10. Для фрезерованных и шлифованных червяков длина нарезанной части червяка b 1 увеличивается на: 25 мм при m <10; 35...40 мм при m =10...16; 50 мм при m >16. |
Таблица C
№ | Наименование параметра колеса | Обозначение | Значение |
Число зубьев | Z 2 | ||
Делительный (начальный) диаметр | d 2 | ||
Диаметр выступов | da 2 | ||
4* | Диаметр впадин | df 2 | |
Наибольший диаметр | daМ 2 | ||
6* | Ширина колеса | b 2 | |
7* | Условный угол обхвата колеса | 2d | |
для червяков ZA; ZN; ZK. при Z 1=1; 2. при Z 1=4. . |
Таблица 3.1
Ряды | Передаточное число |
1 ряд | 8; 11; 12,5; 16; 20; 25; 31,5; 40; 50; 63; 80 |
2 ряд | 9; 11,2; 14; 18; 22,4; 28; 35,5; 45; 56; 71 |
Таблица 3.2
Червячное колесо | Червяк | |||
Материал | Предел прочности sВ, Мпа | Предел текучести sТ, Мпа | Марка стали | Твердость |
Бронза БрО10Ф1 | 220...260 | 120...150 | 40; 50; 20Х; 40Х; 40ХН | HRC 45...62 |
Бронза Бр ОНФ | 20ХН3А; 12ХН3А; 18ХГТ | |||
Бронза БрА9Ж4 | 400...500 | 40ХН; 30ХГН; 20ХГР | HRC 45...50 | |
Бронза БрА10Ж4Н4 | 20ХН3А; 38ХГН | |||
Чугун 18-36 | - | 45; 50 | HB<350 | |
Чугун 28-48 | - | Ст6 | ||
Нижний предел sВ и sТ соответствует отливке в землю, верхний предел - для отливки в кокиль или центробежным способом. |
Таблица 3.3
Скорость скольжения VS, м/с | ³8 | |||||||
Коэффициент CV | 1,33 | 1,21 | 1,11 | 1,02 | 0,95 | 0,88 | 0,83 | 0,8 |
Таблица 3.4
Материал колеса | Состояние червяка | Коэффициенты | |
D 1 | D 2 | ||
Безоловянистая бронза | Цементированный шлифованный и полированный | ||
Закаленный ТВЧ шлифованный и полированный | |||
Чугун | Закаленный ТВЧ | ||
Улучшенный |
Таблица 3.5
Ряды | Межосевое расстояние |
1 ряд | 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500 |
2 ряд | 140; 180; 225; 280; 355; 450 |
Таблица 3.6
Диапазон передаточного числа | 8...14 | 14...31,5 | 31,5...80 |
Число витков (заходов) червяка |
Таблица 3.7
m, мм | q | m, мм | q |
8; 10; (12); 12,5; 16; 20 | (7) | (12) | |
2.5 | 8; 10; (12); 12,5; 16; 20 | 8; 10; 12,5; 16; 20 | |
(3) | (10); (12) | 8; 10; 12,5; 16; 20 | |
3,15 | 8; 10; 12,5; 16; 20 | (12) | (10**) |
(3,5) | (10); (12*); (14*) | 12,5 | 8; 10; 12,5; 16; 20 |
8; (9); 10; (12*); 12,5; 16; 20 | (14) | (8***) | |
8; 10; 12,5; 16; 20 | 8; 10; 12,5; 16 | ||
(6) | (9); (10) | 8; 10 | |
6,3 | 8; 10; 12,5; 14; 16; 20 | ||
Значения в скобках допускаются, но не рекомендуются. (*) применяются при Z 1=1. (**) применяется при Z 1=1; 2. (***) применяется при Z 1=2. |
Таблица 3.8
VS м/с | Коэффициент трения в зацеплении f | Угол трения в зацеплении j | VS м/с | Коэффициент трения в зацеплении f | Угол трения в зацеплении j |
0,01 | 0,10...0,12 | 5040¢...6050¢ | 2,5 | 0,03...0,04 | 1040¢...2020¢ |
0,1 | 0,08...0,09 | 4030¢...5010¢ | 0,028...0,035 | 1030¢...2000¢ | |
0,25 | 0,065...0,075 | 3040¢...4020¢ | 0,023...0,030 | 1020¢...1040¢ | |
0,5 | 0,055...0,065 | 3010¢...3040¢ | 0,018...0,026 | 1000¢...1030¢ | |
0,045...0,055 | 2030¢...3010¢ | 0,016...0,024 | 0055¢...1020¢ | ||
1,5 | 0,04...0,05 | 2020¢,,,2050¢ | 0,014...0,022 | 0050¢...1010¢ | |
0,035...0,045 | 2000¢...2030¢ | ||||
Значения f и j даны с учетом потерь в подшипниках качения. |
Таблица 3.9
ZV | YF | ZV | YF | ZV | YF | ZV | YF |
1,98 | 1,76 | 1,55 | 1,34 | ||||
1,88 | 1,71 | 1,48 | 1,30 | ||||
1,85 | 1,64 | 1,45 | 1,27 | ||||
1,80 | 1,61 | 1,40 | 1,24 |
Таблица 3.10
Число витков Z 1 | Коэффициенты | Коэффициент сдвига инструмента X | ||||
-1 | -0,5 | +0,5 | +1 | |||
1 и 2 | C 1 | 10,5 | ||||
C 2 | 1,00 | 0,06 | 0,06 | 0,1 | 0,1 | |
С 1 | 10,5 | 9,5 | 12,5 | 12,5 | ||
C 2 | 1,00 | 0,09 | 0,09 | 0,1 | 0,1 |