Пруды-отстойники
2.16. Пруды-отстойники устраиваются:
изолированные от водоема с водосбросным устройством в водоем или в коллектор дождевой канализации (рис. 1–3 прил. 1);
каскадного типа с двумя последовательными секциями, расположенными в разных уровнях (рис. 4 прил. 1);
на сопряжении с водоемом и устройством отделяющей плотины сборно-разборного типа (рис. 5 прил. 1).
2.17. Пруды-отстойники должны состоять из следующих основных элементов:
отсеков для задержания плавающих нефтепродуктов;
разделительных продольных и поперечных стенок или дамб;
водосбросных устройств для сброса воды из верхних секций в нижние и перепуска очищенной воды в водоем или коллектор.
2.18. Кроме указанных основных элементов, пруд-отстойник должен иметь оборудование для сбора нефтепродуктов и подземные емкости-накопители для них.
2.19. Секции в прудах-отстойниках образуются продольными и поперечными разделительными стенками или дамбами. В каждой верхней секции пруда должны быть устроены отсеки для задержания нефтепродуктов, ограждаемые полупогружными щитами. В случае, когда пруд-отстойник разделен на секции поперечной стенкой или дамбой, отсеки для задержания нефтепродуктов допускается устраивать только в верхней секции пруда, а нижняя секция используется для дополнительного отстаивания. Ширину отсеков рекомендуется принимать не менее 6 м. Длина их определяется расчетом.
При проектировании прудов-отстойников должна предусматриваться возможность самостоятельной работы каждой секции за счет специальных устройств по переключению загрязненного расхода в одну из секций.
2.20. При площади водосборного бассейна не более 100 га допускается устраивать односекционные пруды-отстойники.
2.21. Максимальное отношение ширины пруда-отстойника к его длине следует принимать равным 1:4.
Стационарные щитовые заграждения
2.22. Стационарные щитовые заграждения (рис. 6 прил. 1) устраиваются в русле реки ниже существующих выпусков коллекторов, где по планировочным условиям и другим причинам устройство очистных сооружений типа прудов-отстойников или сооружений закрытого типа не представляется возможным.
2.23. Постоянный расход и загрязненная часть поверхностных вод от коллектора к щитовому заграждению подводится трубопроводом или направляющей стенкой типа "шпора".
2.24. В стационарных щитовых заграждениях должен полностью задерживаться плавающий мусор и частично нефтепродукты и твердый сток.
Глубина погружения стационарных щитов – 0,8 м.
2.25. Расположение стационарного щитового заграждения в русле реки и его размеры должны быть согласованы с речным пароходством и Республиканским бассейновым управлением или Инспекцией по регулированию использования и охране вод.
2.26. Размеры щитового заграждения должны назначаться из условия захода в его акваторию плавсредств с механизмами для производства работ по очистке от донных отложений и сбора плавающих загрязнений.
2.27. Конструкцию щитового заграждения следует принимать из железобетона с учетом возможности швартовки плавсредств, производящих очистку огражденной акватории.
Стационарные щитовые заграждения должны быть оборудованы предупредительными сигнальными огнями.
Сооружения закрытого типа
2.28. Очистные сооружения закрытого типа (подземные) (рис. 7 прил. 1) следует предусматривать на выпусках сети дождевой канализации в городские водоемы и на устьевых участках притоков к главным коллекторам при площади водосборного бассейна до 300 га.
2.29. В зависимости от размеров водосборного бассейна очистное сооружение закрытого типа может состоять из двух или более секций.
2.30. Каждая секция сооружения должна состоять из входной, проточной, осадочной частей и отсека для фильтров доочистки.
2.31. Загрязненные воды надлежит подводить к очистному сооружению специальным трубопроводом, подключенным к распределительному устройству.
На входе следует предусматривать установку решетки с прозорами 10 мм для улавливания и сбора плавающего мусора.
Перед выходом воды из проточной части надлежит предусматривать оборудование для сбора и удаления нефтепродуктов в подземные емкости-накопители.
2.32. Фильтры доочистки следует принимать для задержания эмульгированных нефтепродуктов, при этом фильтрации воды производится снизу вверх в направлении сброса.
Площадь фильтров доочистки должна быть не менее площади поперечного сечения проточной части каждой секции сооружения.
В качестве заполнителей фильтров доочистки рекомендуется применять материалы, обладающие высокой адсорбирующей способностью: сипрон, визапрон, древесную стружку, вспученный вермикулит и др.
2.33. Технологическая схема очистного сооружения должна учитывать местные потери напора в соответствии с указаниями п. 4.30.
2.34. В сооружениях закрытого типа должны предусматриваться съемные перекрытия в местах установки фильтров доочистки и мусороулавливающих решеток.
2.35. Конструкции очистных сооружений закрытого типа следует выполнять из сборно-монолитного или монолитного железобетона и рассчитывать на восприятие постоянных нагрузок и временной, принимаемой в соответствии с главой СНиП на проектирование мостов и труб.
3. Расчетные показатели по загрязнениям
поверхностных вод и степени их очистки
3.1. Количество загрязнений в поверхностном стоке рекомендуется принимать по табл. 1, при этом расчетные показатели допускается уточнять в зависимости от местных условий и характеристик поверхностного стока по отдельным видам (дождевые, талые, моечные воды) с учетом возможного изменения загрязненности поверхностного стока, зависящего от места отбора проб (улицы магистральные, местные; внутриквартальные территории) и характера стока (интенсивность, продолжительность, начало, середина, конец стока, продолжительность сухого периода).
Таблица 1
| № п/п | Характерные зоны в водосборном бассейне | Количество загрязнений в поверхностном стоке для расчета очистных сооружений | ||||||||
| Взвешенные вещества, мг/л | Эфирорастворимые вещества, мг/л | Плавающий мусор, м3/1000 га | ||||||||
| дождевые воды | талые воды | моечные воды | дождевые воды | талые воды | моечные воды | дождевые воды | талые воды | моечные воды | ||
| Жилые кварталы и микрорайоны | 0,1 | 0,3 | 0,1 | |||||||
| Территории промышленных предприятий и сооружений с повышенным загрязнением, расположенные в населенных пунктах | 0,2 | 0,3 | 0,2 | |||||||
| Площади и улицы с которых уборка осуществляется машинами с пневматическим забором мусора в кузов | 0,1 | 0,3 | 0,1 | |||||||
| Автомагистрали с интенсивным движением грузового автомобильного транспорта | 0,2 | 0,3 | 0,2 | |||||||
| Примечание. Для определения количества нефтепродуктов, поступающих на очистное сооружение, рекомендуется вводить коэффициент К = 0,4 к данным по содержанию эфирорастворимых веществ. |
На основании анализов отбираемых проб поверхностного стока должны быть выведены расчетные показатели по загрязнениям всех видов поверхностных вод.
3.2. Содержание загрязнений в воде, протекающей по коллекторам дождевой канализации, в сухое время при отсутствии моечных вод должно определяться на основании анализов проб этой воды.
3.3. Степень очистки воды на очистных сооружениях следует определять расчетом и принимать не ниже значений, приведенных в табл. 2 и 3.
Таблица 2
| № п/п | Вид загрязнений | Степень очистки воды в прудах-отстойниках, % количества поступающих загрязнений, при расчетном времени отстоя воды, ч | |||||
| Взвешенные вещества | |||||||
| Нефтепродукты при содержании, мг/л: | |||||||
| до 50 | |||||||
| до 100 | |||||||
| Плавающий мусор | |||||||
Таблица 3
| № п/п | Вид загрязнений | Степень очистки воды в сооружениях закрытого типа, % количества поступающих загрязнений, при расчетном времени отстоя воды 60 мин |
| Взвешенные вещества | ||
| Нефтепродукты при содержании, мг/л: | ||
| до 50 | ||
| до 100 | ||
| Плавающий мусор |
3.4. Время отстоя воды Т отст, ч, следует принимать:
для прудов-отстойников – не менее 2;
для сооружений закрытого типа – 1.
3.5. Для воды, поступающей в сухое время года, степень очистки от взвешенных веществ и нефтепродуктов следует принимать не менее 80%.
3.6. Для стационарных щитовых заграждений принимается полная очистка воды от плавающего мусора; степень очистки воды от взвешенных веществ и нефтепродуктов настоящей Инструкцией не нормируется.
4. Расчет очистных сооружений
4.1. Гидрологические, гидравлические и санитарно-технические расчеты проектов очистных сооружений должны состоять из следующих разделов:
определение расчетных расходов загрязненной части дождевых вод;
определение объема всех видов вод, поступающих на очистное сооружение;
определение размеров очистного сооружения;
определение количества загрязнений, задержанных в очистном сооружении.
4.2. Исходными данными для расчета очистных сооружений являются:
площадь водосборного бассейна в расчетном створе и гидравлический расчет коллектора;
расчетные концентрации загрязнений поверхностных вод;
принятая степень очистки загрязненных вод.
Расчетные расходы и среднегодовые объемы воды, направляемой на очистные сооружения
4.3. Для расчета очистных сооружений следует принимать норму интенсивности стока дождевых вод q c = 4,5 л/с с 1 га при расчетной продолжительности дождя Т = 20 мин. При этой норме период превышения расчетной интенсивности дождя будет иметь значение Р в зависимости от климатических характеристик географических районов.
4.4. Расчетный расход следует определять как сумму расхода дождевых вод и расхода других вод, протекающих по коллектору дождевой канализации, при возможности совпадения этих расходов во времени.
4.5. Расход дождевых вод Q, л/с, следует определять по формуле
Q = q ch F, (1)
где q c – интенсивность дождевого стока, л/с с 1 га;
h – коэффициент, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади, определяется по табл. 4;
F – площадь стока, га.
Таблица 4
| Площадь стока, га | |||||||||||||
| Значение коэффициента h | 0,99 | 0.98 | 0.97 | 0.96 | 0.94 | 0.91 | 0.86 | 0.83 | 0.80 | 0.78 | 0.73 | 0.68 | 0.65 |
Примечание. При площади бассейна до 50 га коэффициент h = 1.
Территории садов и парков, расположенные вне кварталов и микрорайонов, из площади стока исключаются.
4.6. Расчетную интенсивность дождевых вод, л/с, следует определять по формуле
, (2)
где n – параметр, определяемый по прил. 4;
Т – расчетная продолжительность дождя, мин.
Интенсивность дождевых вод в зависимости от величины n и Т принимается по табл. 5 и прил. 7.
Таблица 5
| Т, | Величина q c, л/с, в зависимости от значения параметра n | ||||||
| мин | n = 0,5 | n = 0,55 | n = 0,6 | n = 0,65 | n = 0,7 | n = 0,75 | |
| 4,5 | 4,5 | 4,5 | 4,5 | 4,5 | 4,5 | ||
| 4,4 | 4,4 | 4,4 | 4,35 | 4,35 | 4,35 | ||
| 4,3 | 4,3 | 4,25 | 4,25 | 4,2 | 4,2 | ||
| 4,2 | 4,2 | 4,15 | 4,1 | 4,1 | 4,05 | ||
| 4,1 | 4,1 | 3,95 | 3,9 | ||||
| 3,95 | 3,9 | 3,85 | 3,8 | ||||
| 3,95 | 3,9 | 3,85 | 3,8 | 3,75 | 3,7 | ||
| 3,9 | 3,8 | 3,75 | 3,7 | 3,65 | 3,6 | ||
| 3,8 | 3,75 | 3,7 | 3,6 | 3,55 | 3,5 | ||
| 3,75 | 3,7 | 3,6 | 3,5 | 3,5 | 3,4 | ||
| 3,7 | 3,6 | 3,5 | 3,45 | 3,4 | 3,3 | ||
| 3,6 | 3,55 | 3,45 | 3,4 | 3,3 | 3,24 | ||
| 3,55 | 3,5 | 3,4 | 3,3 | 3,25 | 3,17 | ||
| 3,5 | 3,4 | 3,3 | 3,25 | 3,15 | 3,1 | ||
| 3,45 | 3,35 | 3,25 | 3,2 | 3,1 | 3,05 | ||
| 3,4 | 3,3 | 3,???? | 3,1 | 3,05 | |||
| 3,35 | 3,25 | 3,15 | 3,07 | 2,9 | |||
| 3,3 | 3,2 | 3,1 | 3,03 | 2,9 | 2,85 | ||
| 3,25 | 3,15 | 3,05 | 2,85 | 2,8 | |||
| 3,2 | 3,1 | 2,9 | 2,8 | 2,75 | |||
| 3,1 | 3,05 | 2,95 | 2,85 | 2,75 | 2,7 | ||
| 3,05 | 2,9 | 2,8 | 2,7 | 2,6 | |||
| 2,9 | 2,8 | 2,7 | 2,6 | 2,5 | |||
| 2,95 | 2,85 | 2,75 | 2,6 | 2,5 | 2,4 | ||
| 2,9 | 2,75 | 2,65 | 2,5 | 2,45 | 2,3 | ||
| 2,85 | 2,7 | 2,6 | 2,4 | 2,35 | 2,2 | ||
| 2,7 | 2,6 | 2,45 | 2,3 | 2,2 | 2,1 | ||
| 2,6 | 2,45 | 2,3 | 2,2 | 2,1 | |||
| 2,5 | 2,35 | 2,2 | 2,1 | 1,85 | |||
| 2,4 | 2,25 | 2,1 | 1,9 | 1,75 | |||
| 2,3 | 2,2 | 1,9 | 1,8 | 1,7 | |||
| 2,25 | 2,1 | 1,95 | 1,8 | 1,7 | 1,6 | ||
| 2,2 | 2,05 | 1,9 | 1,75 | 1,6 | 1,5 | ||
| 2,1 | 1,95 | 1,8 | 1,7 | 1,55 | 1,45 | ||
| 2,05 | 1,9 | 1,75 | 1,65 | 1,5 | 1,4 | ||
| 1,85 | 1,7 | 1,6 | 1,4 | 1,3 | |||
| 1,9 | 1,75 | 1,6 | 1,5 | 1,3 | 1,25 | ||
| 1,8 | 1,6 | 1,5 | 1,4 | 1,25 | 1,2 | ||
| 1,75 | 1,5 | 1,45 | 1,35 | 1,2 | 1,1 | ||
| 1,7 | 1,47 | 1,4 | 1,3 | 1,15 | 1,05 | ||
| 1,65 | 1,44 | 1,35 | 1,2 | 1,1 | |||
| 1,6 | 2,42 | 1,3 | 1,17 | 1,05 | 0,95 | ||
| 1,55 | 1,4 | 1,25 | 1,13 | 0,9 | |||
| 1,5 | 1,35 | 1,2 | 1,08 | 0,97 | 0,87 | ||
| 1,45 | 1,3 | 1,15 | 1,04 | 0,93 | 0,83 | ||
| 1,4 | 1,25 | 1,1 | 0,9 | 0,8 | |||
| 1,35 | 1,2 | 1,08 | 0,95 | 0,85 | 0,75 | ||
| 1,3 | 1,15 | 0,9 | 0,8 | 0,7 | |||
| 1,25 | 1,1 | 0,97 | 0,85 | 0,75 | 0,67 | ||
| 1,2 | 1,05 | 0,93 | 0,8 | 0,7 | 0,63 | ||
| 1,16 | 0,9 | 0,78 | 0,68 | 0,6 | |||
| 1,12 | 0,98 | 0,87 | 0,75 | 0,65 | 0,57 | ||
| 1,1 | 0,95 | 0,83 | 0,72 | 0,62 | 0,55 | ||
| 1,07 | 0,92 | 0,8 | 0,68 | 0,6 | 0,52 | ||
| 1,03 | 0,9 | 0,77 | 0,65 | 0,57 | 0,5 | ||
| 0,85 | 0,73 | 0,62 | 0,53 | ||||
| 0,95 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 0,5 | |||
| 0,9 | 0,77 | 0,65 | 0,57 | ||||
| 0,85 | 0,73 | 0,6 | 0,53 | ||||
| 0,8 | 0,7 | 0,57 | 0,5 | ||||
| 0,75 | 0,65 | 0,53 | |||||
| 0,7 | 0,6 | 0,5 | |||||
| 0,67 | 0,55 | ||||||
| 0,63 | 0,5 | ||||||
| 0,6 | |||||||
| 0,55 | |||||||
| 0,5 | |||||||
Примечание. Расчетные интенсивности подсчитаны для условий стока с жилых районов и микрорайонов.
4.7. Расчетную продолжительность дождя Т, мин, следует принимать равной времени протекания воды по поверхности и трубам от наиболее удаленного участка водосборного бассейна до очистного сооружения и определять по формуле
, (3)
где t конц – время поверхностной концентрации дождевого стока при отсутствии внутриквартальных дождевых сетей следует определять по расчету и принимать в населенных местах равным не менее 10 мин; при наличии внутриквартальных закрытых дождевых сетей – равным 5 мин;
l тр – длины расчетных участков коллектора, м;
v тр – скорости течения воды на соответствующих участках, м/с, при полном наполнении труб;
К I – коэффициент, учитывающий увеличение времени протекания при уменьшении расхода воды, направляемой на очистные сооружения (принимается по табл. 6 в зависимости от величины q 20).
Таблица 6
| q 20 | ||||||||||||
| K I | 1,22 | 1,37 | 1,53 | 1,62 | 1,72 | 1,89 | 1,98 | 2,06 | 2,28 | 2,49 | 2,97 |
Карта значений величин интенсивности q 20 дана в прил. 3.
При расстоянии от границы водосбора до начала коллектора более 150 м к расчетной продолжительности дождя следует добавлять время протекания воды по лоткам дорог Т л, мин, определяемое по формуле
, (4)
где l л – длина лотка, м, принимаемая на 150 м меньше расстояния от границы бассейна до начала коллектора;
v л – скорость течения воды по лотку, м/с.
При T < 20 мин расчетную продолжительность дождя принимать равной 20 мин.
4.8. Для ориентировочных расчетов расход дождевых вод допускается определять по формуле
Q = q уд FK 2, (5)
где q уд – удельный расход дождевых вод, л/с с 1 га, определяемый в зависимости от площади стока по табл. 7;
К 2 – коэффициент, учитывающий изменение удельного расхода в зависимости от среднего уклона коллектора (или поверхности по трассе) и принимаемый по табл. 8.
Таблица 7
| Величина q уд, л/с, в зависимости от значения параметра n | ||||||||||||
| F, | n = 0,5 | n = 0,55 | n = 0,6 | n = 0,65 | n = 0,7 | n = 0,75 | ||||||
| га | при времени поверхностной концентрации t конц, мин | |||||||||||
| 4,1 | 3,5 | 4,1 | 3,4 | 3,3 | 3,25 | 3,95 | 3,15 | 3,9 | 3,1 | |||
| 3,4 | 3,3 | 2,9 | 3,2 | 2,8 | 3,15 | 2,7 | 3,05 | 2,6 | 2,5 | |||
| 2,7 | 2,9 | 2,6 | 2,8 | 2,45 | 2,7 | 2,3 | 2,6 | 2,2 | 2,5 | 2,1 | ||
| 2,5 | 2,3 | 2,35 | 2,15 | 2,2 | 2,15 | 1,9 | 1,8 | 1,9 | 1,7 | |||
| 1,85 | 1,85 | 1,75 | 1,75 | 1,6 | 1,6 | 1,5 | 1,45 | 1,35 | 1,35 | 1,25 | ||
| 1,5 | 1,45 | 1,35 | 1,25 | 1,25 | 1,2 | 1,15 | 1,1 | 1,05 | 0,9 | |||
| 10 000 | 1,1 | 1,05 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | 0,8 | 0,75 | 0,7 | 0,65 | 0,65 | 0,6 | |
| 30 000 | 0,8 | 0,8 | 0,7 | 0,7 | 0,65 | 0,65 | 0,55 | 0,55 | 0,5 | 0,6 | 0,45 | 0,45 |
Примечания: 1. Значения q уд даны для районов с q 20 = 80 л/с.
2. Для остальных районов величины q уд подсчитаны для соответствующих значений q 20 и приведены в прил. 2.
Таблица 8
| i ср | Значение коэффициента К 2 в зависимости от параметра n | |||||
| n = 0,5 | n = 0,55 | n = 0,6 | n = 0,65 | n = 0,7 | n = 0,75 | |
| 0,001 | 0,64 | 0,61 | 0,58 | 0,56 | 0,53 | 0,51 |
| 0,003 | 0,84 | 0,83 | 0,81 | 0,8??? | 0,78 | 0,77 |
| 0,005 | 0,96 | 0,95 | 0,95 | 0,94 | 0,94 | 0,93 |
| 0,006 | ||||||
| 0,008 | 1,04 | 1,04 | 1,04 | 1,05 | 1,05 | 1,05 |
| 0,010 | 1,14 | 1,15 | 1,16 | 1,18 | 1,19 | 1,21 |
| 0,015 | 1,26 | 1,29 | 1,32 | 1,35 | 1,38 | 1,41 |
| 0,020 | 1,35 | 1,39 | 1,43 | 1,48 | 1,52 | 1,57 |
| 0,025 | 1,43 | 1,48 | 1,54 | 1,59 | 1,65 | 1,71 |
| 0,030 | 1,49 | 1,56 | 1,62 | 1,69 | 1,75 | 1,83 |
| 0,035 | 1,55 | 1,62 | 1,7 | 1,77 | 1,85 | 1,94 |
| 0,040 | 1,61 | 1,68 | 1,77 | 1,85 | 1,94 | 2,04 |
| 0,045 | 1,66 | 1,74 | 1,83 | 1,92 | 2,02 | 2,13 |
| 0,050 | 1,7 | 1,79 | 1,89 | 1,99 | 2,1 | 2,22 |
4.9. Расходы условно-очистных вод, протекающих по коллекторам дождевой канализации, следует определять по фактическим измерениям, которые необходимо производить в сухое время, исключая утреннее время, в которое осуществляется массовый полив улиц и территорий кварталов населенных пунктов.
При отсутствии данных о фактическом расходе следует учитывать возможный расход в размере 0,1 л/с с 1 га площади водосбора.
4.10. Среднегодовые объемы дождевых вод, поступающих на очистные сооружения W д, м3 с 1 га, следует определять по формуле
W д = 2,5 Н ж К 3, (6)
где Н ж – среднегодовое количество дождевых осадков, мм, определяемое по данным ближайшей метеостанции;
К 3 – коэффициент, учитывающий объем дождевых вод, направляемых на очистные сооружения, и принимаемый по табл. 9.
Таблица 9
| q 20 | ||||||||||||
| К 3 | 0,96 | 0,91 | 0,87 | 0,82 | 0,78 | 0,75 | 0,71 | 0,68 | 0,65 | 0,6 | 0,53 | 0,45 |
4.11. Среднегодовое количество талых вод, поступающих на очистное сооружение, W т, м3 с 1 га, следует определять по формуле
W т = 8 Н в.с К 4, (7)
где Н в.с – средний слой весеннего стока, мм, определяемый по данным ближайшей метеостанции или прил. 3 к СН 435-72;
К 4 – коэффициент, учитывающий объем талых вод, направляемых на очистное сооружение и принимаемый по табл. 10.
Примечание. Формулой учитывается, что 20% объема воды от таяния снега на очистные сооружения не поступают, так как часть снега вывозится с городских территорий.
Таблица 10
| Вероятность превышения, | Значение коэффициента К 4 для различных районов весеннего стока | |||
| % | ||||
| 0,56 | 0,66 | 0,8 | ||
| 0,47 | 0,56 | 0,69 | 0,77 | |
| 0,4 | 0,47 | 0,63 | 0,56 | |
| 0,35 | 0,41 | 0,54 | 0,47 | |
| 0,3 | 0,37 | 0,47 | 0,4 | |
| Примечание. Карта районирования весеннего стока дана в прил. 6. |
4.12. Среднегодовое количество моечных вод, м3, с 1 га следует определять по формуле
W м = 1,2 W м’, (8)
где W` м – количество воды, л, затрачиваемой в год на поливку и мойку 1 м2 дорог и тротуаров, определяется по данным управлений городского хозяйства.
Для приближенных расчетов объем моечных вод допускается принимать равным 150–200 м3 с 1 га в год.
4.13. Расходы дождевых вод, определяемые по пп. 4.6, 4.8 и 4.10, действительны для водосборных бассейнов со средними условиями застройки, в которых площадь водонепроницаемых поверхностей (кровли зданий, дороги, тротуары и другие площади с водонепроницаемыми покрытиями) занимает от 35 до 45 % всей площади водосборного бассейна.
Для водосборных бассейнов с условиями застройки, отличающимися от средних, к указанным значениям величин следует вводить поправку, которая учитывается коэффициентом К 5, принимаемым по табл. 11, в зависимости от процентного отношения площади водонепроницаемых поверхностей к общей площади водосборного бассейна.
Таблица 11
| Площадь водонепроницаемой поверхности, % к площади бассейна | ||||||||||
| К 5 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,2 |
4.14. Количество моечных вод, определенное по п. 4.12, действительно для водосборов со средними условиями планировки, при которых суммарная площадь дорог, тротуаров и других водонепроницаемых покрытий (кровли зданий не учитываются) занимает 20–30 % всей площади водосбора.
Для водосборов, отличающихся от средних по условиям планировки, количество моечных вод следует определять по фактическим затратам воды, принимая средний коэффициент стока 0,5.