4.15. Размеры проточной части прудов-отстойников и очистных сооружений закрытого типа следует определять по формулам:
; (9)
w = Bh пр; (10)
l = vT отст ×3600; (11)
L = lК 6, (12)
где Q p – расчетный расход воды, м3/с;
v – скорость протекания воды в проточной части, м/с;
Т отст – время отстоя воды, ч, принимаемое в соответствии с п. 3.5;
w – живое сечение проточной части, м2;
В – ширина проточной части, м;
h пр – глубина проточной части, м;
l – длина проточной части, м;
К 6 – коэффициент, учитывающий удлинение сооружения за счет успокоительной части, принимаемый равным 1,1–1,2;
L – общая длина проточной и успокоительной части, м.
4.16. Скорость протекания воды должна быть не более 0,01 м/с.
4.17. Ширину проточной части или отдельных секций следует принимать:
для прудов-отстойников не более 40 м,
для сооружений закрытого типа не более 4 м.
4.18. Принятые размеры проточной части должны быть проверены расчетом на осаждение твердых взвешенных частиц по формулам:
; (13)
r o = 0,05 v; (14)
, (15)
где u ср – средняя скорость осаждения частиц, мм/с;
r o – вертикальная составляющая скорости осаждения, мм/с;
u o – гидравлическая крупность осаждаемых частиц, мм/с.
4.19. Размеры очистного сооружения должны обеспечивать выпадение минеральных частиц диаметром 0,05 мм с гидравлической крупностью u o = 1,73 мм/с.
4.20. Общая длина проточной и успокоительной части или длина отсека для задержания нефтепродуктов должна быть проверена расчетом на всплытие нефтяных частиц по формуле
, (16)
где u min – скорость всплытия частиц нефтепродуктов, см/с;
a – коэффициент, определяемый по п. 4.22.
4.21. Длина сооружения (или отсека) должна обеспечивать всплытие нефтепродуктов с крупностью частиц:
для прудов-отстойников – 80–100 мкм,
для сооружений закрытого типа – 100–120 мкм.
Скорость всплытия частиц нефтепродуктов, мкм, следует принимать:
при крупности 120 u min = 0,102 см/с;
при крупности 100 u min = 0,071 см/с;
при крупности 80 u min = 0,0465 см/с.
4.22. Коэффициент a, учитывающий турбулентность и струйность потока, в расчетах для прудов-отстойников следует принимать в зависимости от отношения 
:
при = 20 a = 1,75
при = 15 a = 1,65.
В расчетах для сооружений закрытого типа с фильтрами доочистки следует принимать коэффициент a равным 1,2.
4.23. Ширину отсека в прудах-отстойниках для задержания нефтепродуктов рекомендуется принимать не менее 6 м.
4.24. Количество загрязнений, задержанных в очистном сооружении за год, следует определять исходя из начального содержания загрязнений, принятой степени очистки и объема поступающей воды.
Количество задержанных загрязнений следует определять отдельно для дождевых, талых и моечных вод, а также для других вод, поступающий на очистное сооружение.
4.25. Объем твердого осадка за год W o, м3 с 1 га следует определять по формуле
, (17)
где С – начальное содержание твердых взвешенных частиц, т на 1000 м3 воды;
Э – степень очистки, % начального содержания;
W o – объем воды, поступающей на очистное сооружение за год, тыс. м3;
g – объемный вес осадка, т/м3;
F – площадь водосбора, га.
4.26. Объем и глубину осадочной части h ос сооружения следует определять по суммарному объему твердого осадка от всех видов вод и частоты очистки.
Расчет следует производить отдельно для периода весеннего снеготаяния (талые воды) и для теплого периода (дождевые и моечные воды).
В случае работы очистного сооружения в зимний период следует учитывать также объем твердого осадка, задержанного за это время.
4.27. При определении объема и глубины осадочной части следует учитывать возможную неравномерность слоя осадка по площади.
Полученную расчетом глубину осадочной части рекомендуется увеличивать до 30 %.
4.28. Полную глубину сооружения следует определять как сумму глубин осадочной и проточной части и превышения строительной высоты сооружения.
4.29. Превышение строительной высоты сооружения над расчетным уровнем воды рекомендуется принимать:
для прудов-отстойников – 0,5 м;
для сооружений закрытого типа – 1 м.
4.30. Сумма всех потерь напора при прохождении расчетного расхода воды от распределительной камеры на коллекторе до выпуска в низовой участок коллектора или водоем не должна превышать разности горизонтов воды в этих местах.
Потери напора следует определять в зависимости от характера местных сопротивлений расхода и скорости течения воды.
Потери напора в мусоро- и нефтеуловителях при скорости течения воды 0,01 м/с и меньше допускается не учитывать.
Потери напора в фильтрах сооружений закрытого типа следует принимать в пределах 0,25–0,5 м.
Приложение 1