Показатели натурных гидротурбин

 

№ вар.	Марка турбины	D 1, м	n, об/мин	Н допs , м	h н оpt	h н р.т.	n I'p, об/мин	n I'оpt, об/мин	В сп., м
	ПЛ50-В-315	3,15		-11.98	0,943	0,967	115,04		9,22
	ПЛ50-В-335	3,35	230.7	-7.54	0,944	0,94	112.88		9,80
	ПЛД50-В600-315	3,15		-8,52	0,944	0,934	114.60		13,06
	РО45-В-335	3,35	166.7	3,30	0,951	0,923	81.49		13,50

 

Оптимальным по глубине отсасывания (-8,52 (м) вместо -8,5 (м) по условию), оборотам в минуту, приведенным оборотам в рабочей точке является гидротурбина ПЛД50-В60⁰-315.

 

 

3. Расчет и построение рабочих характеристик гидротурбины

 

Для выбранной турбины необходимо рассчитать и построить зависимости h = f ₁(N), Н ^доп_s = f ₂(N) и Q = f ₃(N) при синхронной частоте вращения n _синх для четырех значений напора.

Среднее значение напора Н _ср (с округлением до 0,5 м) определяется следующим образом:

 

Н _ср = (Н _р + Н _max)/2, если (Н _max - Н _p) > (Н _р – Н _min);

Н _ср = (Н _р + Н _min)/2, если (Н _max - Н _p) < (Н _р – Н _min). (3.1)

 

(50 – 45,5) < (45.5 – 35.5);

Н _ср = (45.5 + 35.5)/2 = 40.5 (м).

 

Расчет производится на основании УХ выбранной модели. Результаты сведем в Таблицу 5.

 

3.1. Расчет выполняется для каждого напора. Каждому напору соответствует определенное значение приведенной частоты вращения, определяемое по формуле:

. (3.2)

Для Н _min = 35.5 (м):

(об/мин).

Для Н _ср = 40.5 (м):

(об/мин).

Для Н _р = 45.5 (м):

(об/мин).

Для Н _max = 50 (м):

(об/мин).

 

3.2. В графы 2 и 3 Таблицы 5 записываются значения КПД модели и приведенного расхода, определяемые по УХ в точках пересечения линии n_I^' = Const с изолиниями КПД.

 

3.3. В графы 4, 5 и 6 записываются значения коэффициента кавитации σ, КПД модели и приведенного расхода, определяемые по УХ в точках пересечения линий n_I^' = Const с изолиниями σ. При этом значения КПД модели определяются путем линейной интерполяции.

3.4. В графы 7, 8 и 9 записываются значения КПД, расхода и мощности натурной турбины, вычисляемые по формулам:

 

h _н = h _м + Δh (3.2)

 

Q = D ₁² ∙(m ∙ H)^0.5 ∙ Q_I^' = k_Q ∙ Q_I^' (3.3)

k_Q = D ₁² ∙(m ∙ H)^0.5

 

N = 9.81∙ D ₁² ∙ (m ∙ H)^1.5 ∙ Q_I^' ∙ h _м = k_N ∙ Q_I^' ∙ h _м (3.4)

k_N = 9.81∙ D ₁² ∙ (m ∙ H)^1.5

 

Здесь Δh - поправка на масштабный эффект, вычисленная для оптимального режима, и условно принимаемая постоянной для всей рабочей зоны турбины; m – вычисленное по (2.6) отношение КПД натуры и модели. Значения Q_I^' и h_м берутся из граф 2 и 3 Таблицы 5.

 

Для Н _min = 35.5 (м):

k_Q = 3.15² ∙ (0.038 ∙ 35.5)^0.5 = 60.23;

k_N = 9.81∙ 3.15² ∙ (0.038 ∙ 35.5)^1.5 = 21765.

 

Для Н _ср = 40.5 (м):

k_Q = 3.15² ∙ (0.038 ∙ 40.5)^0.5 = 64.33;

k_N = 9.81∙ 3.15² ∙ (0.038 ∙ 40.5)^1.5 = 26521.

 

Для Н _р = 45.5 (м):

k_Q = 3.15² ∙ (0.038 ∙ 45.5)^0.5 = 68.18;

k_N = 9.81∙ 3.15² ∙ (0.038 ∙ 45.5)^1.5 = 31581.

 

Для Н _max = 50 (м):

k_Q = 3.15² ∙ (0.038 ∙ 50)^0.5 = 71.47;

k_N = 9.81∙ 3.15² ∙ (0.038 ∙ 50)^1.5 = 36381.

 

3.5. В графах 10 и 11 записываются значения допустимой высоты отсасывания, вычисляемые по (2.13) для рассчитываемого значения напора, и соответствующие им значения мощности натурной турбины:

 

N_σ = k_N ∙ Q_I^'_,σ ∙ h _{м, σ} (3.5)

 

где k_N – определен в (3.4), а значения Q_I^' _σ и h _{м, σ} берутся из граф 5 и 6.

 

Составляем сводные таблицы для четырех напоров:

Таблица 3-1

 

	Модель nI' = 129,7 (об/мин)	Натура Н min = 35.5 м; k Q = 60.23; k N = 21765.
№ точек	h м	QI', м3/с	s	h м σ	QI' σ, м3/с	h н	Q, м3/с	N, кВт	Н допs, м	Nσ, кВт
	0,86	0,7	0,17	0,873	0,81	0,894	42,16		2,94
	0,87	0,8	0,23	0,892	1,00	0,904	48,18		0,81
	0,88	0,88	0,31	0,901	1,19	0,914	53,00		-2,03
	0,89	0,98	0,35	0,896	1,33	0,924	59,02		-3,45
	0,9	1,11	0,43	0,884	1,44	0,934	66,85		-6,29
	0,9	1,27	0,48	0,875	1,53	0,934	76,49		-8,07
	0,89	1,4	0,55	0,865	1,61	0,924	84,32		-10,55
	0,88	1,47	0,6	0,86	1,66	0,914	88,53		-12,33
	0,87	1,57				0,904	94,55
	0,86	1,66				0,894	99,97
	0,84	1,75				0,874	105,39
	0,82	1,83				0,854	110,21
	0,8	1,91				0,834	115,03

 

 

Таблица 3-2

 

	Модель nI' = 121.5 (об/мин)	Натура Н cp = 40.5 м; k Q = 64.33; k N = 26521.
№ точек	h м	QI', м3/с	s	h м σ	QI' σ, м3/с	h н	Q, м3/с	N, кВт	Н допs, м	Nσ, кВт
	0,86	0,61	0,17	0,892	0,86	0,894	39,24		2,09
	0,87	0,69	0,23	0,902	1,02	0,904	44,39		-0,34
	0,88	0,78	0,31	0,905	1,2	0,914	50,17		-3,58
	0,89	0,85	0,35	0,902	1,33	0,924	54,68		-5,20
	0,9	0,95	0,43	0,89	1,43	0,934	61,11		-8,44
	0,9	1,34	0,48	0,877	1,52	0,934	86,20		-10,47
	0,89	1,43	0,55	0,87	1,6	0,924	91,99		-13,30
	0,88	1,5	0,6	0,864	1,66	0,914	96,49		-15,33
	0,87	1,6				0,904	102,92
	0,86	1,7				0,894	109,36
	0,84	1,79				0,874	115,14

 

 

Таблица 3-3

 

	Модель nI' = 114.6 (об/мин)	Натура Н p = 45.5 м; k Q = 68.18; k N = 31581.
№ точек	h м	QI', м3/с	s	h м σ	QI' σ, м3/с	h н	Q, м3/с	N, кВт	Н допs, м	Nσ, кВт
	0,86	0,55	0,12	0,88	0,73	0,894	37,50		3,51
	0,87	0,64	0,17	0,901	0,89	0,904	43,64		1,24
	0,88	0,72	0,23	0,905	1,03	0,914	49,09		-1,49
	0,89	0,8	0,31	0,905	1,2	0,924	54,55		-5,13
	0,9	0,89	0,35	0,901	1,32	0,934	60,68		-6,95
	0,9	1,34	0,43	0,89	1,43	0,934	91,36		-10,59
	0,89	1,43	0,48	0,88	1,51	0,924	97,50		-12,87
	0,88	1,51	0,55	0,872	1,59	0,914	102,95		-16,05
	0,87	1,61	0,6	0,865	1,65	0,904	109,77		-18,33
	0,86	1,71				0,894	116,59

 

 

Таблица 3-4

 

	Модель nI' = 109.3 (об/мин)	Натура Н max = 50 м; k Q = 71.47; k N = 36381.
№ точек	h м	QI', м3/с	s	h м σ	QI' σ, м3/с	h н	Q, м3/с	N, кВт	Н допs, м	Nσ, кВт
	0,87	0,61	0,12	0,89	0,76	0,904	43,60		2,97
	0,88	0,68	0,17	0,903	0,91	0,914	48,60		0,47
	0,89	0,76	0,23	0,908	1,03	0,924	54,32		-2,53
	0,9	0,84	0,31	0,905	1,2	0,934	60,04		-6,53
	0,9	1,3	0,35	0,899	1,31	0,934	92,92		-8,53
	0,89	1,4	0,43	0,889	1,41	0,924	100,06		-12,53
	0,88	1,49	0,48	0,88	1,49	0,914	106,50		-15,03
	0,87	1,6	0,55	0,872	1,58	0,904	114,36		-18,53
	0,86	1,72				0,894	122,94

 

3.6. По данным таблиц 3-1, 3-2, 3-3, 3-4 строятся рабочие характеристики турбины для четырех напоров: h = f ₁(N) (Рис 3.1); Н ^доп_s = f ₂(N) (Рис 3.2); Q = f ₃(N) (Рис 3.3).

 

 

h = f ₁(N)

Рис 3.1

Н ^доп_s = f ₂(N)

H = 50 м

H = 45.5 м

H = 35.5 м

H = 40.5 м

N, кВт

Рис 3.2

 

Q = f ₃(N)

H = 50 м

H = 45.5 м

H = 40.5 м

H = 35.5 м

N, кВт

Рис 3.3

 

4. Построение эксплуатационной характеристики турбины

 

Необходимо построить эксплуатационную напорно-мощностную характеристику турбины, используя для этого построенные рабочие характеристики, а также вспомогательные зависимости открытий направляющего аппарата a_o = f ₄(N) и углов установки лопастей рабочего колеса поворотно-лопастных турбин φ = f ₅ (N).

 

4.1. Расчет зависимостей a_o = f ₄ (N) и φ = f ₅ (N) проводится на основании УХ турбины для четырех напоров. Данные расчетов следует свести в таблицы 6 и 7.

 

4.2. В графы 2, 3 и 4 табл.6 записываются значения открытий модели a _oм, КПД модели и приведенного расхода в точках пересечения горизонталей n _I^' = Const с изолиниями a _oм на УХ (значения h _м определяются интерполяцией).

 

4.3. В графу 5 табл. 6 записываются значения a_o натурной турбины, рассчитываемые по формуле:

(4.1)

 

где D _0м = 0,479 (м) и z _0м = 24 - диаметр окружности расположения осей лопаток НА и число этих лопаток (указаны на УХ); D _0н и z _0н - то же для натурной турбины.

Для ПЛД турбин значение D _0н вычисляется в соответствии с данными УХ и округляется до ближайшего стандартного значения:

D^* _0н = 1,37 · D ₁ = 1,37 · 3,15 = 4,32 (м);

Принимаем D _0н = 4,5 (м).

Число лопаток z _0н принимается в зависимости от значения D _0н следующим образом:

- при D _0н < 7 (м), z _0н = 20.

 

4.4. В графу 1 таблицы 7 записываются значения угла установки лопасти модели, обозначенные на УХ. Эти же значения угла φ принимаются и для натурной турбины.

 

4.5. В графы 2 и 3 табл. 7 записываются значения КПД модели и приведенного расхода, определяемые на УХ в точках пересечения горизонталей n _I^' = Const с линиями угла установки φ (значения h _м определяются интерполяцией).

 

4.6. Мощность турбины в обеих таблицах определяется по формуле (3.4).

 

Составляем сводные таблицы для четырех напоров:

Таблица 4-1-1

	Модель n I' = 129,7 (об/мин)	Натура Н min = 35,5 м; k N = 21765.
№ точек	a oм, мм	h м	Q I', м3/с	a oн, мм	N, кВт
		0,882	0,76
		0,895	1,05
		0,892	1,38
		0,85	1,7

 

Таблица 4-1-2

φ 0	Модель n I' = 129,7 (об/мин)	Натура Н min = 35,5 м; k N = 21765.
h м	Q I', м3/с	N, кВт
-10	0,848	0,6
-5	0,875	0,83
	0,896	1,06
	0,895	1,34
	0,85	1,61

 

Таблица 4-2-1

	Модель n I' = 121,5 (об/мин)	Натура Н ср = 40,5 м; k N = 26521.
№ точек	a oм, мм	h м	Q I', м3/с	a oн, мм	N, кВт
		0,86	0,57
		0,882	0,79
		0,905	1,1
		0,89	1,44
		0,85	1,74

 

Таблица 4-2-2

φ 0	Модель n I' = 121,5 (об/мин)	Натура Н ср = 40,5 м; k N = 26521.
h м	Q I', м3/с	N, кВт
-10	0,855	0,57
-5	0,882	0,79
	0,902	1,01

продолжение Таблицы 4-2-2

φ 0	Модель n I' = 121,5 (об/мин)	Натура Н ср = 40,5 м; k N = 26521.
h м	Q I', м3/с	N, кВт
	0,904	1,26
	0,878	1,52
	0,83	1,82

 

 

Таблица 4-3-1

	Модель n I' = 114,6 (об/мин)	Натура Н р = 45,5 м; k N = 31581.
№ точек	a oм, мм	h м	Q I', м3/с	a oн, мм	N, кВт
		0,865	0,6
		0,892	0,81
		0,909	1,13
		0,884	1,47

 

Таблица 4-3-2

φ 0	Модель n I' = 114,6 (об/мин)	Натура Н р = 45,5 м; k N = 31581.
h м	Q I', м3/с	N, кВт
-10	0,86	0,55
-5	0,885	0,75
	0,903	0,96
	0,905	1,2
	0,889	1,45
	0,86	1,72

 

Таблица 4-4-1

	Модель n I' = 109.3 (об/мин)	Натура Н max = 50 м; k N = 36381.
№ точек	a oм, мм	h м	Q I', м3/с	a oн, мм	N, кВт
		0,872	0,62
		0,899	0,83
		0,905	1,17
		0,879	1,51

 

Таблица 4-4-2

φ 0	Модель n I' = 109.3 (об/мин)	Натура Н max = 50 м; k N = 36381.
h м	Q I', м3/с	N, кВт
-10	0,864	0,52
-5	0,895	0,73
	0,903	0,93
	0,908	1,15
	0,892	1,39
	0,866	1,65

 

4.7. Строим зависимости a _o = f ₄ (N) (Рис 4.1) и φ = f ₅ (N) (Рис 4.2) для четырех напоров.

 

4.8. В координатах N – H наносятся изолинии КПД турбины (через 1%), линии равных допустимых высот отсасывания Н ^доп_s, линии равных открытий направляющего аппарата a _oн и линии равных углов установки лопастей φ. Для этой цели полученные графики соответствующих зависимостей рассекаются горизонтальными линиями и точки их пересечения переносятся на поле N – H (по значениям мощности при данном напоре). Соединяя точки равных значений соответствующих параметров получаем эксплуатационную характеристику (Рис 4.3).

 

4.9. На эксплуатационной характеристике наносится линия ограничения мощности, причем:

а) на участке от H _max до H _p линия ограничения соответствует номинальной мощности турбины (ограничение по генератору).

б) на участке от H _p до H _min линия ограничения является наклонной линией и соответствует:

- Н ^доп_s = Const (ограничение по Н ^доп_{s min}).

 

 

a _o = f ₄ (N)

H = 50 м

H = 45.5 м

H = 40.5 м

H = 35.5 м

Рис 4.1

N, кВт

φ = f ₅ (N)

H = 50 м

H = 45.5 м

H = 40.5 м

H = 35.5 м

N, кВт

Рис 4.2

 

Эксплутационная характеристика гидротурбины ПЛД50-В60⁰-315

Н, м

N, кВт

Рис 4.3

5. Расчет и построение бетонной спиральной камеры

 

Расчет спиральной камеры произведем по следующему методу:

Расчет произведем в предположение, что в поперечном сечение сохраняется момент скорости rּV_u = const.

Исходными данными для расчета являются:

1. Угол охвата спиральной камеры – φ _сп = 240⁰ – рекомендованный угол охвата спиральной камеры для напора Н = 45.5 м;

2. Наружный радиус входного сечения – R _вх – вычисляется исходя из площади входного сечения;

3. Радиус расположения входных кромок статора:

R _нар = 1.63· D ₁/2 = 2.57 (м);

4. Диаметр расположения выходных кромок статора:

R _вн = 1.38· D ₁/2 = 2.17 (м);

5. Относительная высота:

B _ст = B ₀ + 0.0033· D ₁ = 0.375 ּ 3.15 + 0.0033· 3.15 = 1.19 (м);

6. Форма входного сечения принимаем развитой вниз (с горизонтальным потолком) с углом α ₂ = 20⁰.

7. Рекомендованное отношение (для спиральных камер с плоским потолком).

 

Все размеры входного сечения спиральной камеры на Рис 5-1.

 

 

Рис 5.1

 

Принимаем следующее допущение:

Площадь поперечного входного сечения определяется по величине

допустимой средней скорости:

(м³/с),

 

Допустимые средние скорости воды во входном сечении принимается из Рис.3 – V _вх = 5.7 (м/с) при Н _р = 45.5 (м).

Определяем площадь входного поперечного сечения:

(м²).

Вычислим наружный диаметр входного сечения R _вх.

Площадь входного сечения равна:

.

 

где а = (R _вх - R _нар);

 

В результате получаем:

Решаем квадратичное уравнение и получаем R _вх = 5,24 (м).

Тогда

а = (R _вх - R _нар) = 5.24 – 2.57 = 2.67 (м);

 

b _вх = 1.8 · а = 1.8 · 2.67 = 4.81 (м).

Разобьем входное сечение на три элемента простой формы и найдем для каждого элемента геометрический параметр J:

где m = b _вх – В _ст = 1,8·(R _вх - R _нар) - В _ст = 1.8·(5.24 – 2.57) – 1.19 = 3.62 (м).

 

R ₂ = R _вх – a + tg α ₂· m = 5.24 – 2.67 + tg 20⁰·3.62 = 3.88 (м).

 

Определим момент скорости K во входном сечении:

Во всех сечениях момент скорости одинаковый.

Закон изменения высоты пола следующий:

,

Отсюда α – коэффициент закона изменения высоты пола, равен:

.

Зная, что подвод воды в спиральной камере равномерный по всему углу охвата, разобьем спиральную камеру на семь промежуточных сечений:

Q ₁ = Q ₀ – Q ₀ / 8 = 54.54 (м³/с);

Методом подбора находим R ₁(внешний радиус в первом промежуточном сечение) при котором J – геометрический параметр, равен J ₁, R ₁ = 5.02 (м).

Угол при таком расходе:

;

а ₁ = R ₁ – R _нар = 5,02 – 2,57 = 2,45 (м);

b ₁ = 1.8 · а ₁ = 1.8 · 2.45 = 4.41 (м);

(м²);

(м²/с).

Для остальных сечений аналогично. Составим таблицу:

 

Таблица 5-1

	R i, м	J i	Q i, м3/с	m, м	J 1	J 3	J 5	J i	φ i	a i, мм	b i, м	F i, м2	V i, м2/с
вход	5,24	2,83	62,33	3,62	1,05	0,70	1,08	2,83		2,67	4,81	10,94	5,70
	5,02	2,47	54,54	3,05	1,00	0,51	0,95	2,46		2,45	4,41	9,41	5,80
	4,80	2,12	46,75	2,53	0,94	0,37	0,81	2,12		2,23	4,02	7,99	5,85
	4,55	1,77	38,96	1,99	0,88	0,24	0,64	1,76		1,98	3,57	6,52	5,98
	4,27	1,41	31,17	1,47	0,80	0,13	0,47	1,41		1,70	3,06	5,05	6,17
	3,94	1,06	23,37	0,96	0,71	0,06	0,29	1,06		1,37	2,47	3,56	6,56
	3,52	0,71	15,58	0,46	0,57	0,01	0,12	0,71		0,95	1,71	2,05	7,59
	2,89	0,35	7,79	0,05	0,34	0,00	0,01	0,35		0,32	1,19	0,59	13,23
выход	2,17			0,08	0,00	0,00	-0,01	-0,01			1,19

 

 

φ сп

Построим график зависимости φ _сп = f (R _i):

R, м

Рис 5.2

 

Разобьем угол охвата спиральной камеры на интервалы с Δφ _сп = 20⁰ (Таблица 5-2) и построим план спирали.

 

Таблица 5-2

φ 0
R, м	2,71	3,12	3,50	3,78	4,05	4,26	4,45	4,64	4,80	4,95	5,10	5,24

 

6. Подбор и контрольный расчет отсасывающей трубы

 

Основные размеры отсасывающей трубы пересчитаны по отношению диаметров модели и натуры.

В качестве узловых точек можно принять следующие сечения: входное сечение конуса, входное сечение колена, выходное сечение колена, сечения начала промежуточного бычка и его полной ширины и выходное сечение диффузора.

 

Рассчитаем узловые точки:

1. Входное сечение конуса:

D _горл = 0.995 · D ₁ = 0.995 · 3.15 = 3.13 (м);

2. Входное сечение колена:

D _вх.к = 1.234 · D ₁ = 1.234 · 3.15 = 3.89 (м);

3. Выходное сечение колена:

h _вых.к = 0.617 · D ₁ = 0.617 · 3.15 = 1.94 (м);

4. Выходное сечение диффузора:

h _{диф.вых} = 1.206 · D ₁ = 1.206 · 3.15 = 3.80 (м).

 

Рассчитаем средние меридианные скорости и среднюю удельную кинетическую энергию потока для оптимального режима при Н _р и режима максимального расхода.

 

Входное сечение конуса:

F _сеч = (π · D _горл²)/4 = (3.14 · 3.13²)/4 = 7.69 (м²);

 

Q _опт = N /(9.81· H _р· h _опт) = 30000/(9.81 · 45.5 · 0.934) = 71.96 (м³/с);

 

Q _max = N /(9.81· H _р· h _max) = 38200/(9.81 · 45.5 · 0.938) = 91.24 (м³/с);

 

V _опт = Q _опт/ F _сеч = 71.96/7.69 = 9.35 (м/с);

 

V _max = Q _max/ F _сеч = 91.24/7.69 = 11.86 (м/с);

 

Е _опт = 100· V _опт²/(2 gH _p)= 100 · 9.35²/(2 · 9.81 · 45.5) = 9.79 (кДж);

 

Е _max = 100· V _max²/(2 gH _p)= 100 · 11.86²/(2 · 9.81 · 45.5) = 15.76 (кДж).

 

 

Входное сечение колена:

 

F _сеч = (π · D ²_вх.к)/4 = (3.14 · 3.89²)/4 = 11.88 (м²);

 

V _опт = Q _опт/ F _сеч = 71.96/11.88 = 6.06 (м/с);

 

V _max = Q _max/ F _сеч = 91.24/11.88 = 7.68 (м/с);

 

Е _опт = 100· V _опт²/(2 gH _p) = 100·6.06²/(2·9.81·45.5) = 4.11 (кДж);

 

Е _max = 100· V _max²/(2 gH _p) = 100·7.68²/(2·9.81·45.5) = 6.61 (кДж).

 

Выходное сечение колена:

 

F _сеч = h·b,

 

где h = h _вых.к – высота отсасывающей трубы (с УХ);

b = 2.514 D ₁ = 2.514·3.15 ≈ 8 (м)– ширина отсасывающей трубы.

 

F _сеч = h·b = 1.94 · 8 = 15.52 (м²);

 

V _опт = Q _опт/ F _сеч = 71.96/15.52 = 4.64 (м/с);

 

V _max = Q _max/ F _сеч = 91.24/15.52 = 5.88 (м/с);

 

Е _опт = 100· V _опт²/(2 gH _p) = 100·4.64²/(2·9.81·45.5) = 2.41 (кДж);

 

Е _max = 100· V _max²/(2 gH _p) = 100·5.88²/(2·9.81·45.5) = 3.87 (кДж).

 

Выходное сечение диффузора:

 

F _сеч = h·b = 3.80 · 8 = 30.4 (м²);

 

V _опт = Q _опт/ F _сеч = 71.96/30.4 = 2.36 (м/с);

 

V _max = Q _max/ F _сеч = 91.24/30.4 = 3.00 (м/с);

 

Е _опт = 100· V _опт²/(2 gH _p) = 100·2.36²/(2·9.81·45.5)=0.63 (кДж);

 

Е _max = 100· V _max²/(2 gH _p)= 100·3.00²/(2·9.81·45.5)=1.01 (кДж).

 

Построим графики изменения средней меридианной скорости и средней удельной кинетической энергии потока (Е = 100· V ²/2 gH) для оптимального режима при Н _р и режима максимального расхода:

 

 

Е max

V опт