Инженерно-геологические и гидрогеологические условия площадки застройки и их оценка.
По данным о скважинах и результатах их бурении строится геометрия
инженерно-геологического разреза, а затем по итогам лабораторных анализов
грунтов определяются в соответствии с ГОСТ 25100-95 классификационные
признаки каждого грунтового слоя и расчетные сопротивления R0.
Так как в таблицах задания, где приведены результаты лабораторных определений, указано из какой скважины или шурфа и с какой глубины отобраны исследованные образцы, это позволяет определить к какому слою грунта они относятся. Разнообразные особенности грунтов отмечаются на разрезе в соответствии с условными обозначениями, принятыми в инженерно-
геологической документации. По результатам компрессионных и штамповых испытаний определяются при расчете осадки модули деформации грунтов E0.
Определение классификационных признаков грунтов площадки строительства и их расчетных сопротивлений R0.
На основе исходных данных анализа получаем:
1-й слой: насыпь не слежавшаяся.
2й слой (проба отобрана из скв. №1 с глубины 4 м)
Вид – супесь, так как из таблицы видно, что Ip = wL - wp >1%
Разновидности:
− по числу пластичности = - =30-23=7%=0.07 – супесь
− по показателю текучести = = =0.64 – пластичная.
Для определения необходимо знать также коэффициент пористости e:
e = (1+W)-1= (1+0.275)-1=0.77, т.к. е>max, то =50кПа.
3-й слой (проба отобрана из скв. №1 с глубины 8 м)
Вид – суглинок, так как из таблицы видно, что Ip = wL - wp >1%
Разновидности:
− по числу пластичности = - =29-16=13%=0.13 – суглинок
− по показателю текучести = = =0.96 – текуче пластичные.
Для определения необходимо знать также коэффициент пористости e:
e = (1+W)-1= (1+0.285)-1=0.8
Расчетное сопротивление находим для значения e = 0,8 путем интерполяции сначала по коэффициенту пористости e между e =0,7 и e =1,0 при IL = 0 и при IL = 1, затем интерполяция производится по показателю текучести IL между IL =0 и IL =1 для значения IL = 0,96 при e =0,8. Исходные данные для интерполяции целесообразно выписать из таблицы значений расчетных сопротивлений при IL =0 и IL =1 и e =0,7 - 250 и 180 соответственно и при e =1,0
- 200 и 100 и расположить как показано на рис. 2.1.
е | 0,8 | ||
е=0,8 | |||
Находим путем двойного интерполирования:
Итак, расчетное сопротивление суглинка текучепластичного с коэффициентом пористости е =0,8 и IL =0,0,96 равно = 162кПа.
4-й слой (проба отобрана из скв. №1 с глубины 15 м):
Вид – песчаный грунт, не пластичный, так как характеристики пластичности и отсутствуют.
Разновидности:
− по гранулометрическому составу – песок средней крупности, так как частиц
крупнее 0,25>50%: 22,0+40,0=62%
−по плотности сложения, определяемой через коэффициент пористости:
e = (1+W)-1= (1+0,222)-1=0,6: (0,55 0,6 0,7) - песок средней плотности.
Расчетное сопротивление песка средней крупности и средней плотности,
независимо от степени водонасыщения = 400 кПа.
Отдельный фундамент наружной стены здания с подвалом
Необходимо запроектировать центрально нагруженный отдельный фундамент на естественном основании под наружную колонну жилого здания с подвалом в г. Грозный. Сечение колонн 40×40 см, шаг 6 м. Подвальные ж/б панели имеют толщину 340 мм, γ =13 кН/м 3. Постоянная и временная нормативные нагрузки, соответственно равны Nп=330 кН и Nв=27 кН. Расчетная нагрузка на колонну NII=γf×(Nп+Nв)=1,0×(330+27)=357 кН. Отметка пола подвала - 3,10 м. Отметка пола 1-го этажа на 1,05 м выше планировочной отметки. Используются сборные железобетонные одноблочные фундаменты стаканного типа марки 2Ф, высотой 0,9 м.
Грунты основания: I слой – насыпь неслежавшаяся мощностью 0,6 м, расчетная величина удельного веса грунта γ II = 16 кН/м3.
II слой мощностью 4,1м, IL = 0,64 –пластичная супесь, R0= 50 кПа, γ II = 19,5
кН/м3, удельный вес твердых частиц γ s =27,1кН/м3, естественная влажность -
w =0,275, расчетное значение угла внутреннего трения - ϕ II =16°, расчетное значение удельного сцепления - сII = 8,0 кПа.
III слой –суглинок текучепластичный, R0= 162 кПа, γ II = 19,4 кН/м3, удельный вес твердых частиц γ s =27,1кН/м3, естественная влажность -
w =0,285, расчетное значение угла внутреннего трения - ϕ II =14°, расчетное значение удельного сцепления - сII = 14,0 кПа.
IV слой - песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой, R0= 400 кПа.
Прочностные характеристики ϕ II и сII определены по результатам непосредственных испытаний грунта.
Вскрыт бурением до глубины 16,4м.
Определяем глубину заложения фундамента.
Глубина заложения фундамента в зависимости от глубины промерзания
назначается в соответствии с п.п. 2.26…2.33 [6]. В глинистых грунтах, мелких и
пылеватых песках подошва фундамента должна закладываться ниже расчетной
глубины сезонного промерзания в данном климатическом районе. Это позволяет исключить возможные неравномерные деформации сооружений, которые могут возникнуть в результате замерзания и морозного пучения этих грунтов под подошвой фундамента и после их оттаивания, так как оба этих процесса идут неравномерно по периметру здания. Величина пучения зависит не только от температуры, вида и разновидности этих грунтов, но и расстояния от уровня подземных вод до глубины промерзания.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта , м определяется по
формуле:
= * =0.6*0,75=0.45
где - нормативная глубина промерзания;
- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания. Для домов с подвалом или техническим подпольем = 0,6.
Нормативная глубина промерзания для районов, где глубина
промерзания не превышает 2,5 м, определяется по формуле:
=0.28*√7.1=0.75
где - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных
значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном
климатическом районе, принимаемый по СНиП по строительной климатологии и геофизике; (г.Грозный)=|(-3,6)+(-2,3)+(-1,2)|=7,1.
- величина, м, принимаемая для суглинков и глин – 0,23; супесей, песков
мелких и пылеватых – 0,28; песков гравелистых, крупных и средней крупности – 0,30; крупнообломочных грунтов – 0,34.
В данном конкретном случае учитываются ряд условий:
а) конструктивные особенности подземной части здания и самого фундамента; б) климатические условия района строительства (глубина промерзания);
в) инженерно-геологические условия площадки, предназначенной для застройки;
г) гидрогеологические условия площадки.
Из перечисленных решающим будет первое - а), так как инженерно- геологические, гидрогеологические и климатические условия те же. Используя исходные данные примера вычисляем глубину заложения d (рис.1): d=3,10+0,2+0,9-1,05=3,15м.
2. Определяем размеры площади подошвы фундамента.
Предварительные размеры находим графическим методом.
Для этого задаемся тремя значениями площади подошвы фундамента А:
А1= 2 м2; А2 =4 м2; А3 = 9 м2 и определяем среднее давление рII под
подошвой фундамента при принятых размерах площадей по формуле:
рII = (i = 1,2,3…)
где – расчетная нагрузка на колонну в уровне низа перекрытия над
подвалом;
NфII,i – расчетная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах,
приближенно определяемая по формуле:
NфII,i = Ai×d× γ ср,
γ ср =20 кН/м3 – средний удельный вес материала фундамента и грунта на
его обрезах.
= =241,5 кПа
= =152,25 кПа
= =102,67 кПа
По полученным значениям РII строим график р=ψ(А) (рис. 5.1). Определяем
расчетное сопротивление грунта рабочего слоя основания по формуле (7) СНиП
[6]:
R= ( *b* + * * +( -1)* * + * ),
где = 1,0 (супесь пластичная, IL = 0,64);
= 1,0 - гибкая конструктивная схема здания;
k =1,0 - коэффициент, принятый равным 1, так как прочностные
характеристики грунта ϕ II и cII определены по результатам непосредственных
испытаний;
М γ = 0,36, Мq = 2,43, Mc = 4,99 при ϕII = ;
kz = 1, сII = 8 кПа;
b - сторона (ширина) подошвы фундамента, м;
γ′ II - осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов,
залегающих выше отметки заложения подошвы фундамента:
=
где h1 и h2 - мощности вышележащих слоев грунтов в пределах глубины
заложения фундамента (соответственно 0,6 и 2,55 м).
Так как глубина заложения составляет d =3,15 м, то:
=
γ II - удельный вес грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, в
задании – супесь пластичнаяя, имеющего γ II = 19,5 кН/м3;
d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних
фундаментов со стороны подвала, м (при отсутствии подвала принимается d 1
=0):
d1 = 0,9 + 0,2×22/18,83=1,134 м,
где hs =0,9 - толщина слоя грунта от отметки подошвы фундамента с
отметки низа пола подвала, м;
hcf =0,2 - толщина конструкций пола подвала, м;
γ cf =22 - расчетное значение удельного веса материала конструкции пола
подвала, кН/м3;
- глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м
(для сооружений с подвалом шириной b ≤20 м и глубиной более 2 м принимается =2 м).
Определение R производим при значениях b= 0 (А =0 ) и b= 3 м (А =9 ):
= (0.36*1*0*19.5+2.43*1.134*18.83+(2.43-1)*2*18.83+4.99*8)=145.66
кПа.
= (0.36*1*3*19.5+2.43*1.134*18.83+(2.43-1)*2*18.83+4.99*8)=166,72
кПа.
Откладываем значения и на чертеже (рис. 1), соединяем их
прямой и получаем график R= f (А) (рис. 1).
Рис.1. Графическое определение площади подошвы отдельного фундамента под колонну наружной стены.
Точка пересечения двух графиков R=f(А) и pII=f(А) (рис.1) определяет
требуемое значение площади подошвы отдельного фундамента:
= 4 и b = √4 = 2 м.
По каталогу [17], табл. 2.1 принимаем отдельный фундамент 2Ф21.9-3 с
площадью А =2,1×2,1=4,41 .
Определяем новое значение R при ширине фундамента b = 2,1м:
R= (0.36*1*2.1*19.5+2.43*1.134*18.83+(2.43-1)*2*18.83+4.99*8)=160,402 кПа.
3. Проверяем фактическое среднее давление рII, под подошвой фундамента 2Ф21.9-3 и конструируем фундамент:
= ≤R,
Qf = 53 кН - вес фундамента 2Ф21.9-3;
Qk - вес колонны с учётом её заделки в фундамент на 0,6м,
Qk = 0,42×3,6×24=13,8 кН;
Qр – вес ригеля, Qр = 0,4×0,4×5,6×24=21,5 кН;
Qп – вес ограждающей панели подвала при шаге колонн 6,0м,
Qп = 0,34×3×6×13=79,6 кН;
G1 – пригрузка фундамента грунтом ниже пола подвала,
G1 = (V0 – Vф) ×γ = (2,12 × 0,9-53/24) ×18 = 31,7 кН;
G2 – пригрузка фундамента грунтом с внешней стороны панели подвала,
G2 =2,1×0,51×2,25×18 =43,4 кН;
G3 - пригрузка от пола подвала,
G3 = (2,1×1,25 – 0,42) ×0,2×22= 10,8 кН.
=138,5 кПа.
Разница значений R и рII для отдельно стоящих фундаментов не должна
превышать 20%, причем рII всегда должно быть меньше или равно R:
Δ= *100%=15,8%
Разница между расчетным сопротивлением грунта основания R и средним
давлением, под подошвой отдельно стоящего фундамента рII составляет 15,8%.
Такая разница в случае отдельного фундамента допустима. Попытка снизить ее
путем перехода на фундамент марки 2Ф18.9-3 с размерами подошвы 1,8х1,8 м
приведет к увеличению рII до 430 кПа, т.е. тогда рII.>R. Окончательно принимаем отдельный одноблочный фундамент 2Ф21.9-3 (рис.2).
Рис. 2 Схематический разрез фундамента под наружную колонну здания каркасного типа.
Строительная организация на момент начала строительства не располагает
возможностью получать в больших количествах товарный бетон для устройства
монолитных фундаментов больших размеров в плане. Решено использовать
сборные одноблочные фундаменты стаканного типа марки 2Ф21.9-3, которые в
случае необходимости (если их размеры в плане недостаточны) будут опираться
на песчаную подушку из крупного песка. Карьер такого песка расположен
недалеко от строительной площадки.