Сведем вредные выбросы предприятия в таблицу 10.1.4

 

Таблица 10.1.4. Расчет коэффициента опасности предприятия.

Наименование вещества	Количество выбросов в	КОВ	Кi	КОП
кг/ч	тонн/год
Пыль Ацетон Бензол Акролеин Окись азота Диоксид азота Окись углерода Двуокись серы Углекислый газ Фенол Формальдигид Хлор Этиловый спирт Сернистый газ Окалины Аммиак Сероводород Древесная пыль Органические растворители Толуол Ксилолол Синтетические моющие средства Кислоты Щелочи Свинец Альдегиды Бензин	240,246 0,0027 0,0876 0,0116 0,3 1,644 2203,578 0,04 0,025 0,0069 0,0532 0,0025 0,25 0,06 0,03 0,03   0,2 0,09 0,03   0,02 0,03 0,012 0,0004 0,036 0,072	1037,863 0,012 0,378 0,05 1,296 7,102 9519,45 0,173 0,011 0,029 0,229 0,011 1,08 0,259 2,542 0,129 0,129   0,864 0,389 0,129   0,086 0,129 0,052 0,002 0,155 0,311	II II III I II I III II III I I I III II I II I II   III II II   I I II I I III	1,3 1,3 1,6 1,3 1,6 1,3 1,6 1,6 1,6 1,3 1,6 1,3 1,6 1,3   1,3 1,3   1,6 1,6 1,3 1,6 1,6	20526,78 0,012 0,252 2,264 2,721 1188,882 1903,89 0,251 1,164 0,74 3,764 0,002 2,721 19,86 27,95 85,5 0,171   0,172 0,569 0,565   3,4 59,833 0,052 0,076 6,459 0,622

 

КОП =32566,671

 

Так как для текстильного комбината значение КОП находится в интервале от 10⁴ до 10⁵, то принимаем предварительную величину СЗЗ равной 500 метров.

Полученные по расчету размеры СЗЗ должны уточняться отдельно для различных направлений ветра в зависимости от результатов расчета загрязнения атмосферы и среднегодовой розы ветров района расположения предприятия по формуле

 

 

где l (м) – расчетный размер СЗЗ;

L₀ (м) – расчетный размер участка местности в данном направлении, где концентрация вредных веществ (с учетом фоновой концентрации от других источников превышает ПДК);

Р (%) – среднегодовая повторяемость направления ветров рассматриваемого румба;

Р₀ (%) – повтор направлений ветров одного румба по круговой розе ветров.

Санитарно-защитная зона не может рассматриваться как резервная территория предприятия и использоваться для расширения промышленной площадки. Вместе с тем на территории санитарно-защитной зоны допускается размещать производства более низкого класса вредности, чем основное производство, для которого установлена эта зона, а также пожарное депо, гаражи, склады, административные здания, научно-исследовательские лаборатории, стоянки транспорта и т. п.

Для максимального ослабления влияния на окружающее население производственных загрязнений атмосферного воздуха территории санитарно- защитной зоны должна быть благоустроена и озеленена. Озеленение производится газоустойчивыми породами деревьев и кустарников. Со стороны жилого массива ширина полосы древесно-кустарниковых насаждений должна быть не менее 50 м, а при ширине зоны до 100 м – не менее 20 м.

Санитарно- защитная зона для предприятия может быть увеличена при необходимости и надлежащем технико-экономическом и гигиеническом обосновании, но не более чем в 3 раза.

Размещение объектов на генеральном плане предприятия производится с учетом направления, продолжительности и силы ветра, чтобы при пожаре исключить перенос огня на соседние участки. Кроме того, при правильной ориентировке зданий по направлению ветра создаются благоприятные условия для защиты от вредных производственных выделений и шумов.

Сведения о направлении ветра в различные времена года получают на метеорологической станции в виде розы ветров, роза ветров Алматинской области и расчет СЗЗ приведены в таблице 10.1.5

 

Таблица 10.1.5- Расчет СЗЗ

Характеристики	Направления ветров
	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
Повторяемость направлений,Р %
Повторяемость направлений ветров по круговой розе ветров, Р0 %	12,5
Р/Р0	0,56	0,56	1,04	1,44	1,36	1,28	1,36	0,4
L0, м

 

Рисунок 10.1.2. Размер санитарно – защитной зоны Алматинского текстильного комбината

10.2 Разработка вопросов электробезопасности низковольтного электрооборудования (расчет зануления)

 

Основной мерой защиты от поражения электрическим током в сетях напряжением до 1000 В является зануление.

Цель зануления – быстро отключить электроустановку от сети при замыкании одной (или двух) фазы на корпус. Обеспечить безопасность прикосновения человека к зануленному корпусу в аварийный период.

К частям подлежащим занулению, относятся корпуса электрических машин, трансформаторов, аппаратов, выключателей светильников и т.п.; приводы электрических аппаратов: вторичные обмотки измерительных трансформаторов, металлических конструкций распределительных устройств, металлические оболочки и броня контрольных и силовых кабелей, контрольных и наладочных стендов, корпуса передвижных и переносных электроприемников, а также электрооборудование, размещенное на движущихся частях станков, машин и механизмов.

В электроустановках до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью с целью обеспечения автоматического отключения аварийного участка проводимость фазных и нулевых защитных проводников должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании на корпус или на нулевой защитный проводник возникал ток короткого замыкания превышающий не менее чем в три раза номинальный ток плавкого элемента ближайшего предохранителя, а для автоматического выключателя с номинальным током более 100А – не менее 1,25.

Расчет зануления.

Принципиальная схема зануления приведена на рисунке 10.4. На схеме видно что ток короткого замыкания I_кз в фазном проводе зависит от фазного напряжения сети U_ф и полное сопротивление цепи, складывающегося из полных сопротивлений обмотки трансформатора Z_т/3, фазного проводника Z_ф, нулевого защитного проводника Z_н, внешнего индуктивного сопротивления петли фаза – ноль X_п, активного сопротивления заземления нейтрали трансформатора R₀ (рисунок 10.2.1).

 

Рисунок 10.2.1- Принципиальная схема сети переменного тока с занулением

А-аппарат защиты (предохранитель или автоматический выключатель);

Rо-заземление нейтрали; Rп-повторное заземление

 

Рисунок 10.2.2- Полная расчетная схема соединения зануления

 

Поскольку R₀, как правило, велико по сравнению с другими элементами цепи, параллельная ветвь, образованная им создает незначительное увеличение тока короткого замыкания, что позволяет пренебречь им. В то же время такое допущение ужесточает требования к занулению и значительно упрощает расчетную схему, представленную на рис.10.2.3

 

Рис. 10.2.3- Упрощенная схема зануления.

 

В этом случае выражение короткого замыкания I_кз (А) в комплексной форме будет:

 

I_кз = U_ф / (Z_м / 3 + Z_ф + Z_н +jХ_n), (5.2.1.1)

 

где U_ф – фазное напряжение сети, В;

Zт – комплекс полного сопротивления обмоток трехфазного источника тока (трансформатора), Ом;

Zф = Rф + jХn - комплекс полного сопротивления фазного провода, Ом;

Zн = Rн + jХn – комплекс полного сопротивления нулевого защитного проводника, Ом;

Rф и Rн – активное сопротивление фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

Xф и Хн – внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

Хп – внешнее индуктивное сопротивление контура (петли) фазный проводник – нулевой защитный проводник (петля – фаза – нуль), Ом;

Zп =Zф +Zн + jХn – комплекс полного сопротивления петли фаза – нуль, Ом;

С учетом последнего:

 

Iкз = Uф / (Zм / 3 + Zn).

 

При расчете зануления принято применять допущения, при котором для вычисления действительного значения (модуля) тока короткого замыкания Iкз модули сопротивления обмоток трансформатора и петли фаза нуль Zт/3 и Zп складываются арифметически. Это допущение также ужесточает требования безопасности и поэтому считается допустимым, хотя и вносит некоторую неточность (5%).

Полное сопротивление петли фаза – нуль в действительной форме определяется из выражения:

 

Zn = Ö(Rф + Rн)2 + (Xф +Хн + Хп)2, Ом.

 

Формула для проверочного расчета определяется с учетом коэффициента кратности К тока короткого замыкания определяемого требованиями к занулению:

 

К × Iн £ Uф /(Zт/3 + Ö(Rф + Rн) 2 + (Хф + Хн + Хп)2)

Значение коэффициента К принимается равным К³3 в случае если электроустановка защищается предохранителями и автоматическими выключателями имеющими обратнозависимую характеристику от тока. В случае если электроустановка защищается автоматическим выключателем имеющим только электромагнитный расцепитель (отсечку), то для автоматов с Iн до 100 А, К = 1,4, а для автоматов с Iн > 100 А, К = 1,25.

Значение полного сопротивления маслянного трансформатора во многом определяется его мощностью, напряжением первичной обмотки, конструкцией трансформатора.

Расчет зануления участка механического цеха.

Исходные данные:

напряжение сети – 0,38 кВ;

мощность трансформатора – 1000 кВА;

мощность наиболее удаленного электроприемника (вентиляторы каллориферов дверей) 30кВт

длина кабеля от ТП до ШРА-3, L1 = 40 м;

длина шинопровода ШРА-3, L2 = 36 м;

длина провода от ШРА-3 до станка, L3 = 5 м.

 

Схема замещения приведена рисунке 10.2.4

 

Определение токов нагрузки и выбор аппаратов защиты:

 

I_нпв200 А; I_на=250 А.

 

Определение полных сопротивлений элементов цепи:

а) сопротивление трансформатора для группы соединения Д/У₀–11 Z_т=0,17 Ом (таблица 3.1. /5/).

б) сопротивление кабеля, при сечении фазной жилы 70 мм² и нулевой 50 мм² Z_пфо=1,09 Ом/км /5/.

Z_п= Z_пфо´ L₁=1,09´0,04 =0,0436 Ом;

 

в) сопротивление шинопровода ШРА73 при I_н=250 А, Z_пфо=0,59 Ом/км

 

Z_п= Z_пфо´ L₂=0,59´0,036= 0,021 Ом.

 

г) сопротивление провода при сечении фазной жилы 25 мм² и нулевой 25 мм² Z_пфо=2,96 Ом/км /5/

Z_п= Z_пфо´ L₃= 2,96´0,005 =0,0148 Ом

 

Определение тока КЗ:

 

 

Определение кратности тока

 

,

условие I_кз³I_н´К

где К_а=1,25; К_пв=3, то 4460 А >400´1,25=500 А и 2580А>3´200=600 А

 

Определение времени срабатывания аппарата защиты: плавкой вставки определяется по защитной характеристике плавкой вставки /5/, а для автомата принимается из справочника. В данном случае при токе КЗ 2580 А и номинальном токе плавкой вставки 200А время отключения аппарата защиты 0,1 секунд. Время отключения автоматического выключателя – 0,15 секунды.

Потенциал корпуса поврежденного оборудования:

U_к1=I_кз´Z_н1=4,46´0,0224=99 В, где Z_н1 – сопротивление нулевой жилы кабеля, Z_н1=R_н1, так как величина внутреннего индуктивного сопротивления Х_н1 алюминиевого проводника сравнительно мала (около 0,0156 Ом/км).

 

 

где r - удельное сопротивление алюминиевой жилы принимается равной 0,028 Ом´мм²/м;

S – сечение жилы, мм²;

L – длина проводника, м.

U_к2 = I_кз´(Z_н2 + Z_н3)= 2580 ´(0,0056 + 0,01) = 40,3 В,

где Z_н3 – сопротивление нулевого провода, Z_н3 = R_н3

 

Z_ун2 = 0,29 Ом/км /5/, Z_н2= Z _yн2´ L₂=0,29´0,036= 0,01 Ом.

 

Ток, проходящий через тело человека, равен:

 

 

Согласно /6/ такие величины тока являются допустимыми при времени воздействия соответственно 0,5 и 1,2 секунды, т.е. время срабатывания автоматического выключателя и предохранителя не превышает допустимых величин.

 

10.3 Акустический расчет ремонтно-механического цеха

 

Источниками шума в ремонтно-механическом цехе являются: прессы, станки, полуавтоматы, мостовые краны, стенды, вентиляторы.

Согласно ГОСТ 12.1.003-83 «ССБТ. Шум. Общие требования безопасности» по характеру спектра шум в цеху является широкополосным с непрерывным спектром шириной более одной октавы;

Контроль за уровнями шума на рабочих местах должен быть обеспечен не реже одного раза в год.

Мероприятия по снижению шума должны быть подтверждены соответствующим акустическим расчетом который включает в себя:

а) выявление источников шума и определение их шумовых характеристик;

б) выбор точек в помещениях или на территориях, для которых производится акустический расчет (расчетных точек);

в) определение допустимых уровней звукового давления Lдоп для расчетных точек;

г) определение ожидаемых уровней звукового давления L в расчетных точках до осуществления мероприятий по снижению шума;

д) определение требуемого снижения уровней звукового давления Lтреб в расчетных точках;

е) выбор мероприятий для обеспечения требуемого снижения уровней звукового давления в расчетных точках. Произведем акустический расчет для цеха. В цеху объемом (30х40х10)=12000м³ размещен 31 источник шума пяти типов. Уровни звуковой мощности, излучаемой каждым источником, приведены в таблице 10.5.

Табл.10.3.1- Уровни звуковой мощности источников шума

Величина, дБ	Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц
Lр1 (12 шт.)
Lр2 (4 шт.)
Lр3 (3 шт.)
Lр4 (6 шт.)
Lр5 (6 шт.)

 

Все источники работают одновременно. Источники установлены на полу, поэтому принимаем для них фактор направленности Фi=Ф=1. Расчетная точка находится у электроприемника N 15 на высоте 1,5 м от пола. Расстояния от акустических центров до расчетной точки:

 

r₁ =17,55м; r₂ =13,95м; r₃=11,25м; r₄=7,95м; r₅ =7,05м; r₆=6,15м; r₇ =9,6м; r₈ =

=13,5м; r₉ =17,25м; r₁₀ =15м; r₁₁ =11,25м; r₁₂ =9,75м; r₁₃ =6,75м; r₁₄ =3м; r₁₅=2м; r₁₆ =3,45м; r₁₇ =6,3м; r₁₈ =9м; r₁₉ =11,7м; r₂₀ =13,5м; r₂₁ =14,7м; r₂₂ =15,75м;

r₂₃ =15,45м; r₂₄ =16,05м; r₂₅ =10,95м; r₂₆ =8,25м; r₂₇ =6м; r₂₈=4,5м; r₂₉=4,5м;

r₃₀ =19,05м; r₃₁ =15,45м;

 

Акустический расчет:

Октавные уровни звукового давления в расчетной точке определяем по формуле:

 

L=10lg (),

где Di=10^0,1Lрi;

Lpi - октавный уровень звуковой мощности в дБ, создаваемый i- ым источником шума;

m - количество источников шума, ближайших к расчетной точке (т.е. источников, для которых r_i<5r_min, где r_min- расстояние от расчетной точки до акустического центра источника);

n - общее количество источников шума в помещении;

c_I - коэффициент, учитывающий влияние ближнего акустического поля и принимаемый в зависимости от отношения расстояния r в мм между акустическим центром источника и расчетной точкой к максимальным габаритным размерам Lmax в м источника шума по графику (рис.2.2. /11/);

Фi - фактор направленности источника шума, безразмерный, определяемый по опытным данным;

Si - площадь в м² воображаемой поверхности правильной геометрической формы, окружающей источник и проходящей через расчетную точку.

Для источников шума, у которых 2Lmax<r, следует принимать при расположении источника шума:

- в пространстве- S=4pr²;

- на поверхности стены, перекрытия- S=2pr²;

B - постоянная помещения в м², определяемая по формуле:

 

В=В₁₀₀₀^. m, (10.16.),

 

где В₁₀₀₀ - постоянная помещения в м² на среднегеометрической частоте 1000 Гц, определяемая по таблице 2.8./4/ в зависимости от объема и типа помещения;

m - частотный множитель, определяемый по таблице 2.9. /11/.

Минимальное расстояние от расчетной точки до акустического центра ближайшего к ней источника r_min=r=2м, 5×r_min=5^.2=10м. Общее количество принимаемых в расчет источников шума, расположенных вблизи расчетной точки, для которых r_i<5 r_min=10м, будет равно m=16.

Учитываются источники, расположенные на расстояниях r₄ =7,95м, r₅ =7,05м, r₆ =6,15м, r₇ =9,6м, r₁₂ =9,75м, r₁₃ =6,75м, r₁₄ =3м, r₁₅ =2м, r₁₆ =3,45м, r₁₇ =6,3м, r₁₈ =9м, r₂₆ =8,25м, r₂₇ =6м, r₂₈ = r₂₉ =4,5м, r₃₁=9,45м.

Наибольший габаритный размер рассматриваемых источников Lmax=0,95м. Следовательно, для всех источников выполняется условие 2 Lmax<3, поэтому можно принять S_i =2pr²_i. Величины r_i/Lmax=2/0,95=2,1, поэтому c_I=1 (рис.2.2. /4/). По формуле 4.1. определяем суммарные уровни звукового давления Lобщ в расчетной точке от всех источников шума. Затем по формуле:

 

DLтр.общ= Lобщ-Lдоп, дБ,

 

определяем требуемое снижение шума DLтр, приняв нормативные уровни звукового давления в расчетной точке по табл.2.7. /11/.

Результаты расчетов внесем в таблицу 10.3.2.

 

 

Таблица 10.3.2

N	Величина	Ед. изм.	Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц
	Lр1	дБ
	Lр2	дБ
	Lр3	дБ
	Lр4	дБ
	Lр5	дБ
	D1=100,1Lр1	-	2. 108	2.108	7,9.108	7,9.108	1.109	1,26.108	1.109	7,9.108
	D2=100,1Lр2	-	3,16. 109	6,3.109	5.109	1,6.109	1,6.109	4.108	1,6.107	1.107
	D3=100,1Lр3	-	5.108	6,3.108	7,9.108	5.109	7,9.108	4.108	7,9.108	4.107
	D4=100,1Lр4	-	1,26.109	6,3.109	1.1010	6,3.109	2,5.109	2,5.109	2,5.109	7,9.108
	D5=100,1Lр5	-	3,2.107	6,3.107	5.108	2,5.109	5.109	2,5.109	6,3.108	4.108
	S4=2pr42	м2
	S5= 2pr52	м2
	S6=2pr62	м2
	S7= 2pr72	м2
	S12=2pr122	м2
	S13=2pr132	м2
	S14=2pr142	м2
	S15=2pr152	м2
	S16=2pr162	м2
	S17=2pr172	м2
	S18=2pr182	м2
	S26=2pr262	м2
	S27=2pr272	м2
	S28= S29=2pr262	м2
	S34=2pr312	м2
	100,1Lр5/ S4	-	8,75.104	1,5.105	1,25.106	6,25.106	1,25.107	6,25.106	1,58.106	1.106
	100,1Lр5/ S5	-	1,03.105	2,02.105	1,6.106	8,01.106	1,6.106	8,01.106	2,02.106	1,28.106
	100,1Lр3/ S6	-	2,1.106	2,6.106	3,3.106	2,1.107	3,3.106	1,68.106	3,3.106	1,6.105
	100,1Lр5/ S7	-	5,5.104	1,09.105	8,64.106	4,32.106	8,64.106	4,32.106	1,09.106	6,91.104
	100,1Lр3/ S12	-	8,38.105	1,06.106	1,32.106	8,38.106	1,32.106	6,7.105	1,32.106	6,7.103
	100,1Lр3/ S13	-	1,74.106	2,2.106	2,76.106	1,74.107	2,76.106	1,4.106	2,76.106	1,4.105
	100,1Lр5/ S14	-	5,6.105	1,1.106	8,8.106	4,38.107	8,8.107	4,38.107	1,1.107	7,01.106
	100,1Lр5/ S15	-	1,28.106	2,52.106	2.107	1.108	2.108	1.108	2,52.107	1,6.107
	100,1Lр1/ S16	-	2,67.106	2,67.106	1,05.107	1,05.107	1,33.107	1,68.107	1,33.107	1,05.107
	100,1Lр1/ S17	-	8,03.105	8,03.105	3,17.106	3,17.106	4,02.106	5,06.106	4,02.106	3,17.106
	100,1Lр1/ S18	-	3,9.105	3,9.105	1,55.106	1,55.106	1,96.106	2,48.106	1,96.106	1,55.106
	100,1Lр1/ S26	-	4,7.105	4,7.105	1,85.106	1,85.106	2,34.106	2,95.106	2,34.106	1,85.106
	100,1Lр1/ S27	-	8,84.105	8,84.105	3,5.106	3,5.106	4,4.106	5,58.106	4,4.106	3,5.106
	100,1Lр1/ S28, 29	-	1,57.106	1,57.106	6,2.106	6,2.106	7,8.106	9,9.106	7,8.106	6,2.106
	100,1Lр2/ S31	-	5,6.106	1,12.107	8,9.106	2,8.106	2,8.106	7,1.105	2,8.104	1,78.104
	Сумма пп. (26-40)	-	1,92.107	2,79.107	7,56.107	2,39.108	3,69.107	2,1.108	8,47.107	5,35.107
	Вш1000 (V=5184 м3)	-
	m	-	0,5	0,5	0,55	0,7	1,0	1,6
	Вш= Вш1000. m	-
	4/Вш	-	3,1.10-2	3,1.10-2	2,8.10-2	2,2.10-2	1,5.10-2	9,7.10-3	5,1.10-3	2,6.10-3
	0,1Lр1=23. 100,1Lр1	-	4,6.109	4,6.109	1,82.1010	1,82.1010	2,3.1010	2,9.1010	2,3.1010	1,82.1010
	0,1Lр2=. 60,1Lр2	-	1,9.1010	3,8.1010	3.1010	9,6.109	9,6.109	2,4.109	9,6.107	6.107
	0,1Lр3=6. 100,1Lр3	-	3.109	3,8.1010	4,7.109	3.1010	4,7.109	2,4.109	4,7.109	2,4.108
	0,1Lр4=3. 100,1Lр4	-	3,78.109	1,9.1010	3.109	1,9.1010	7,5.109	7,5.109	7,5.109	2,3.109
	0,1Lр5=6. 100,1Lр5	-	1,9.108	3,8.108	3.109	1,5.1010	3.1010	1,5.1010	3,8.1010	2,4. 109
	Сумма пп. (46-50)	-	3,23.1010	1,3.1011	5,89.1010	9,18.1010	7,48.1010	5,63.1010	4.1010	2,3.1010
	Произв. пп. 45х51	-	1.109	4,03.109	1,6.109	2,02.109	1,1.109	5,4.108	2,04.108	6.107
	Сумма пп. 41+52	-	1,02.109	4,06.109	1,68.109	2,26.109	1,14.109	7,5.108	2,89.108	1,1.108
	Lобщ=10lg (53)	дБ	90,08	96,1	92,2	93,5	90,6	88,7	84,6	80,4
	Lдоп=Lн	дБ
	DLтр общ	дБ	-	-	6,2	10,5	10,6	10,7	8,6	6,4

 

 

Анализируя полученные данные видно, что уровни звукового давления на частотах октавной полосы 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц превышают нормируемые уровни. Поэтому в ремонтно-механическом цеху необходимо провести мероприятия по снижению шума.

Мероприятия по снижению шума.

На стадии проектирования генерального плана предприятия предусмотрено:

а) Предприятие располагается вдали от города

б) Оптимальное расположение цехов (Шумные цеха располагаются в одном месте вдали от тихих производственных участков)

в) Для снижения шума отдельных цехов предусмотрены зеленые насаждения деревьев и кустарника.

Для уменьшения шума, излучаемого промышленным оборудованием установленного в механосборочном цеху проведем следующие мероприятия:

а) применим такие материалы и конструкции при проектировании кровли, стен, фонарей, окон, ворот, дверей, которые могут обеспечить требуемую звукоизоляцию;

б) устройство специальных звукоизолированных боксов и звукоизолирующих кожухов при размещении шумящего оборудования;

в) экранирование источников шума;

г) применение глушителей для снижения аэродинамического шума.

д) применение нового высокотехнологичного оборудования

Для уменьшения прохождения шума в изолируемое помещение предусмотрим следующие строительно-акустические мероприятия:

а) применение необходимых материалов и конструкций при проектировании перекрытий стен, перегородок, дверей, окон, кабин наблюдений, щитов управления и т.д;

б) использование глушителей шума в системах механической вентиляции и кондиционирования воздуха.

 

 

Заключение

 

Тема дипломного проекта «Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината». При проектировании была определена полная потребляемая мощность в размере 9527,9 кВА, а для снабжения такой мощностью необходимо установить два трансформатора ГПП типа ТДН-10000/110.

Было принято 6 цеховых трансформаторов, которые были установлены в 3 ТП (двухтрансформаторных подстанций).

Далее в дипломном проекте был произведен расчет токов к.з., выбор оборудования и кабельной продукции на напряжение выше 1000 В. Были выбраны: выключатели 6 кВ, трансформаторы напряжения, питающие кабели от ГПП до цеховых ТП.

В качестве примера расчета релейной защиты был произведен расчет релейной защиты трансформаторов ГПП. Были рассмотрены дифференциальная защита, максимальная токовая защита, газовая защита и защита от перегрузки. В качестве примера расчета низковольтной сети был произведен расчет низковольтной сети механического цеха.

Далее в разделе БЖД были рассмотрены: анализ условий труда в механическом цехе, акустический расчет, расчет зануления, обеспечение пожаробезопасности рабочего процесса.

В разделе «Экономическая часть» произведен расчет технико-экономических показателей подстанции, анализ влияния внешних факторов на показатели финансово-экономической эффективности инвестиций в объект.

В специальной части дипломного проекта было предложено рассмотреть: релейную защиту высоковольтных двигателей подключённых на U=6 кВ выполненную на микропроцессорном блоке Micom Р220.

Был произведён выбор: токовой отсечки, защит от замыканий на землю, защит от перегрузки.