Исходные данные:
· Температура внутреннего воздуха - tB =18 °С.
· Относительная влажность - φотн = 55 %.
· Влажностной режим -нормальный,
· Могилевская область.
Рисунок 3.2 – Конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ, теплоусвоения S и паропроницаемости материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:
- бетон на гравии
λ 1 = 1,86 Вт/(м ∙°С); б1 = 0,46 Вт/(м2 ∙°С); μ 1=0,03 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
- гравий керамзитовый
λ 2 = 0,2 Вт/(м ∙°С); б2 = 0,27 Вт/(м2 ∙°С); μ 2=0,23 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
- сосна
λ 3 = 0,29 Вт/(м ∙°С); б3 = 0,15 Вт/(м2 ∙°С μ 3=0,32 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
- битум
λ 4 = 0,2 Вт/(м ∙°С); б4 = 0,15 Вт/(м2 ∙°С μ 4=0,008 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления паропроницанию – среднее значение температуры и относительная влажность за отопительный период:
Для Могилевской области средняя температура наружного воздуха за относительный период tнот = -1,9 °С, средняя относительная влажность наружного воздуха за относительный период φнот = 84%.
Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:
ен=439 Па,
ев = 0,01 φв ∙Ев,
где φв – расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %;
Ев - максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха tв = 18 °С, Ев = 2064 Па.
Тогда: ев= 0,01∙55∙2064 =1135 Па.
Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя битума нефтяного и гравия керамзитового.
Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:
где RT - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,
(м ∙°С)/Вт
RTi - термические сопротивления, слоев многослойной конструкции или части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации, (м∙°С)/Вт.
°С.
Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при tK = 7 °С составляет:
Ек = 1001 Па.
Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации до наружной поверхности перекрытия составляет:
Rпн 
(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.
Определяем требуемое сопротивление паропроницанию перекрытия от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:
RТРП=Rпн(eв-Ek/Ek-eнот) 
(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.
Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции перекрытия в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:
R пв 
(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.
Вывод: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=16,3>Rnн.тр=4,4(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.
4.Расчет сопротивления воздухопроницанию.
Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций зданий и сооружений R в, за исключением заполнений световых проемов, должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R в.тр, м2×ч×Па/кг, определяемого по формуле
(8.1)
где D р — расчетная разность давления воздуха на наружной и внутреннейповерхностях
ограждающих конструкций, Па, определяемая по формуле (8.2);
G нopм — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2×ч), принимаемая по таблице 8.1.
Расчетную разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции D p, Па, следует определять по формуле
где Н — высота здания от поверхности земли до верха карниза, м;
gн, gв — удельный вес, соответственно, наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле
здесь t — температура воздуха, °С: внутреннего — согласно таблице 4.1, наружного — равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 4.3;
v cp — максимальная из средних скоростей ветра по румбам в январе, м/с, принимаемая по таблице 4.5.
=14,13 Н/м2 ;
Н/м2;
м/с;
H=38 м;
Расчетную разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции D p
Па;
Cопротивления воздухопроницанию R в.тр
(м2ч Па)/кг
Вывод: так как в таблице значения для материалов не указаны в настоящем приложении, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально. Следовательно мы не можем сравнить расчетное сопротивлением воздухопроницания ограждающей конструкции.
|
Заключение.
Вывод 1.1: Расчетная температура наружного воздуха составляет 
. Сопротивление теплопередаче слоя плиты минераловатной равно R2=1,98 (м2 ∙ ºС)/Вт. тепловая инерция наружной стены из штучных материалов равна D=7,76. Толщина теплоизоляционного слоя равна 
, общая толщина стены 
.
Данная стена удовлетворяет требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению теплопередаче, так как 
.
Вывод1.2: данная конструкция перекрытия не удовлетворяет требования по теплопроводности, так как нормативное сопротивление конструкции Rтнорм =3(м2· 0С)/Вт, больше чем расчетное сопротивление R=2,31(м2· 0С)/Вт.
Вывод 2: Глубина промерзания, в первом случае:составляет 405 мм, во втором случае: 375 мм. Экономически целесообразнее делать теплоизоляцию по второму варианту, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от теплоизоляция, ближе к внутренней стороне здания. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.
Вывод 3.1: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=25 >Rnн.тр=16,1(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг
Вывод 3.2: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=16,3>Rnн.тр=4,4(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.
Вывод 4: так как в таблице значения для материалов не указаны в настоящем приложении, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально. Следовательно мы не можем сравнить расчетное сопротивление воздухопроницания ограждающей конструкции с требуемым сопротивлением воздухопроницания ограждающей конструкции.
С писок использованной литературы
1 СНБ 2.04.01-97 Строительная теплотехника. Минск, 1994.
2 ТКП 45-2.04-43