Пусковые схемы отечественных блоков в значительной мере унифицированы для блоков на закритические параметры 300-800 МВт.
Рис. 9.6. Упрощенная пусковая схема блока 800 МВт:
1 — испарительные поверхности нагрева котла; 2 — встроенная задвижка (ВЗ); 3 — встроенные сепараторы (ВС); 4, 5, 6 — клапаны Др-1, Др-2, Др-3; 7 — ширмовый пароперегреватель; 8, 9 — конвективный пароперегреватель соответственно I и II ступеней; 10 — главная паровая задвижка (ГПЗ); 11 — пускосбросное устройство собственных нужд (ПСБУ СН); 12 —- пускосбросное устройство сброса в конденсатор (ПСБУ); 13 — растопочный сепаратор (РС-2); 14 — общестанционные магистрали холодного пара с температурой 250 оС; 15 — общестанционная магистраль «горячей» пара с температурой 380 °С; 16 — коллектор собственных нужд блока (КСН); 17 — конденсатор турбины; 18 — конденсатный насос I ступени (КЭН-1); 19 — охладитель газоохладителей; 20 — охладитель пара из уплотнений турбины; 21 — блочная обессоливающая установка (БОУ); 22 — конденсатный насос II ступени (КЭН-П); 23 — подогреватели низкого давления (ПНД); 24 — охладитель пара из уплотнений турбины; 25 — деаэратор; 26 — турбопитательный насос (ТПН); 27 — подогреватели высокого давления (ПВД); 28 — приводная турбина воздуходувки (ТВ); 29 — отвод пара к ПНД № 2; 30 — отводы пара к калориферам; 31 — редукционная установка (РУ 40/13); 32 — подвод пара от IV отбора турбины; 33 - подвод пара от III отбора турбины; 34 — сброс воды в циркуляционный канал; 35 — ограничительная шайба; 36 — регулирующий клапан уровня в конденсаторе; 37 — предохранительный клапан; 38, 39 — промежуточный пароперегреватель соответственно I и II ступеней; 40 — впрыск; 41 — регулирующий питательный клапан (РПК) котла; 42 — подвод обессоленной воды
Профиль схем определяется рядом типовых решений, к числу которых относится применение встроенных в тракт котлоагрегата задвижек (ВЗ) и встроенных сепараторов (ВС) с дроссельными клапанами на трубопроводах подвода среды Др1, отвода пароводяной смеси Др2 и отвода пара ДрЗ; сброса среды из ВС в растопочный расширитель РС-2; сброса воды из РС-2 в конденсатор основной турбины и подвода пара в деаэратор; однократного байпасирования турбины; пуско-сбросных устройств (ПСБУ) ограниченной пропускной способности с приводом от электродвигателей; пусковых впрысков в главные паропроводы свежего пара и горячие паропроводы системы промежуточного перегрева; системы регулирования давления воды, подводимой к штатным впрыскам в тракт котлоагрегата за ВЗ и к пусковым впрыскам в главные паропроводы.
Во всех случаях принята ориентация на унифицированный режим пуска блока. Его особенностью является применение сепараторного режима без заполнения водой перегревательного тракта за ВЗ, обеспаренного при останове. Исключение составляют лишь пуски из состояния горячего резерва (простой до 1 ч), при которых применяется чисто прямоточный режим. Естественно, что и этот режим учитывался при разработке пусковых схем. Кроме того, к основным особенностям технологии пуска блоков на сепараторном режиме относятся:
ограничение стартовой форсировки топки исходя из обеспечения допустимого температурного режима отсеченного (закрытием клапана ДрЗ) пароперегревателя;
плавное подключение пароперегревателя котлоагрегата (открытием ДрЗ) после достижения сухости среды в ВС Х:==0,08—0,1 с обеспечением допустимого режима прогрева паросборных камер и других металлоемких элементов;
форсировка топки исходя из обеспечения либо паропроизводительности котлоагрегата, заданной по условиям прогрева паропроводов (пуски из холодного и неостывшего состояний), либо температур пара, соответствующих тепловому состоянию турбины (пуски из горячего состояния). В последнем случае предельная форсировка топки выбирается исходя из обеспечения допустимого температурного режима обеспаренного промежуточного пароперегревателя котлоагрегата;
низкие стартовые параметры свежего пара при пусках из неостывшего и холодного состояний, обеспечивающие возможность открытия регулирующих клапанов турбины (всех или заданного количества) сразу после включения генератора в сеть;
прогрев системы промежуточного перегрева только при пусках после простоев, в течение которых горячие паропроводы промежуточного перегрева остывают в существенно большей степени (на 50— 100°С), чем ЦСД турбины;
плавное повышение температур свежего и вторично перегретого пара при нагружении блока с обеспечением заданных критериев надежности элементов турбины;
перевод блока на номинальное давление свежего пара при нагрузке около 60% номинальной.
При пуске блока из состояния горячего резерва на прямоточном режиме основными особенностями технологии являются быстрое увеличение расхода топлива до 30— 35% от номинального расхода, непосредственно, вслед за установлением растопочного расхода питательной воды и установлением пониженного (до 0,7— 0,8 номинального) давления свежего пара перед толчком ротора турбины, при номинальных температурах свежего и вторично перегретого пара.