Определение критической глубины и состояния потока в русле.
Выясняем, в каком состоянии – бурном или спокойном находится поток. Для этого найдем критическую глубину и критический уклон.
Критическая глубина для русел треугольного сечения находится по формуле:
(2.5)
где m – коэффициент заложения откоса.
(2.6)
где iск – средний уклон склонов в расчетном створе.
(2.7)
Для определения критического уклона найдем площадь живого сечения по формуле:
w k=m·hk2=36,775·0,3822=5,37 м2 (2.8)
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 10
|
Гидравлический радиус найдем по формуле:
Rk= w k/ =5,37/28,11=0,19м (2.9)
= =28,11м (2.10)
Скоростную характеристику находим по приложению 4: WK=9,135м/с
Расходную характеристику находим по формуле:
KK= w k·WK=5,37·9,135=49,05 м3/с (2.11)
Критический уклон найдем по формуле:
i k=(Q/KK)2=(7/49,05)2=0,02 (2.12)
Т.к. ; i 0=0,005< i k=0,02 - делаем вывод, что поток находится в спокойном состоянии.
3 Гидротехнические расчеты
3.1 Гидравлический расчет живого сечения в трубе.
Гидравлический расчет живого сечения в трубе производится по аналогии с гидравлическим расчетом живого сечения русла (см. пункт 2.1).
В расчет принимаем 2 трубы размером 2,5 x 3,0м (Водослив двухочковый).
Таблица 3.1
№
| Отметка земли, м
| Превышение, м
| Площадь живого сечния ω, м2
| Смоченный периметр χ, м
| Гидравлический радиус R, м
| Уклон дна русла, i
| Шерохов n
| (R ·i)1/2
| Коэф. Шези, С
| V, м/с
| Расход
Q, м3/c
|
| 167,5
|
|
|
|
|
| 0,016
|
|
|
|
|
|
| 0,5
|
|
| 0.357
| 0,043
| 53,07
| 2,29
| 6,87
|
| 168,5
| 0,5
|
|
| 0.555
| 0,005
| 0,053
| 56,66
| 3,003
|
|
|
| 0,5
|
|
| 0,75
| 0,06
| 59,58
| 3,57
| 32,13
| Поперечный разрез трубы и графики зависимости расчетной скорости и расхода от глубины потока приведем в Приложении 2. По графику определяем нормальную глубину и расчетную скорость:
h0 = 0,55 м; Vр = 2,3 м/с.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 11
|
Запроектированная труба должна работать в безнапорном режиме, т.е.
должно выполняться условие:
(3.1)
Высоту подпора найдем по формуле:
(3.2)
где Н0 – гидродинамический напор с учетом скорости подхода, его выразим из формулы А. А. Угинчуса для пропускной способности трубы любой формы поперечного сечения в безнапорном режиме:
(3.3)
(3.4)
где, m’ = 0,35 - коэффициент водослива для прямоугольных труб;
bк = 6,0 м - ширина труб в свету.
(3.5)
Условие выполнено, значит - режим безнапорный.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 12
|
3.2 Определение критической глубины и состояния потока в трубе.
Выясняем, в каком состоянии – бурном или спокойном находится поток. Для этого найдем критическую глубину и критический уклон.
Критическая глубина для труб прямоугольного сечения находится по формуле:
(3.6)
Чтобы определить критический уклон, подсчитаем значения различных характеристик. Для этого найдем:
- площадь живого сечения
; (3.7)
- смоченный периметр
; (3.8)
- гидравлический радиус
; (3.9)
- скоростную характеристику [л – 2, с 14 - 17] приложение 4
.
Вычисляем критический уклон по формуле:
(3.10)
С помощью полученных данных, на основании сравнений
, - делаем вывод, что состояние потока близко к бурному.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 13
|
4 Определение типа крепления русла.
Определение типа крепления русла сводится к поиску такого крепления, при котором будет выполняться условие: Vзаил < Vр < Vразм. За расчетную скорость принимаем максимальную скорость потока, которую находим по формуле:
(4.1)
4.1 Подбор крепления на входе.
Для определения скоростной характеристики W max находим гидравлический радиус:
(4.2)
Принимаем щебеночно-галечную наброску 25 – 40мм.
n = 0,0275
W max = 15,275 м/с
V max < V доп = 1,425 м/с – условие выполнено, принимаем данный тип укрепления на входе.
4.2 Подбор крепления на выходе.
Для определения скоростной характеристики W max находим гидравлический радиус:
(4.3)
Принимаем щебеночно-галечную наброску 25 – 40мм.
n = 0,0275
W max = 13,625 м/с
V max < V доп = 1,375 м/с – условие выполнено, принимаем данный тип крепления на выходе.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 14
|
5 Исследование кривых свободной поверхности потока
(до, после, и в самом сооружении).
Рис. 5.1 Схема протекания потока
Описание участков кривой свободной поверхности потока:
АВ – поверхность потока практически параллельна поверхности земли, т.к. движение равномерное;
ВС – кривая подпора перед трубой, вызванная сужением потока в плане и сопротивлением потока о стойки двухочковой трубы;
CD – кривая спада за счет уменьшения сопротивления на входе;
DE – кривая подпора после сжатого сечения, т.к. поток в трубе находится в спокойном состоянии;
EF – равномерное движение, выравнивание потока;
FG – кривая спада за счет расширения потока в плане.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 15
|
6 Описание принятой конструкции водопропускной трубы,
обоснование типа фундамента.
При разработке проекта учтены опыт проектирования и эксплуатации прямоугольных железобетонных труб построенных с использованием типового проекта: «Типовые конструкции. Серия 3.501-104. Сборные железобетонные прямоугольные водопропускные трубы для железнодорожных и автомобильных дорог», а также СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы».
Конструкция трубы рассчитывается из условия обеспечения пропускной способности при расчетном расходе - 7 м3/с. Тип фундамента назначается, учитывая расчетное сопротивление грунтов основания. Для применения сборных железобетонных фундаментных блоков необходимо выполнение условия Сгр≥ 3,5 кг/см2. Расчетное сопротивление грунта в данном случае С=3,4 кг/см2. Это означает, что применять сборные ж/б плиты не эффективно, в качестве фундамента под проектируемые водопропускные трубы примем песчано-гравийную подушку, толщиной 150 мм.
Звенья трубы рассчитаны на минимальную насыпь от верха трубы до верха проезда в 1,0 м. для III категории дороги. Звенья изготавливаются из бетона марки 300 с расходом цемента не более 450 кг/м3 и арматурой класса A-II и A-III. Марка по морозостойкости принимается не менее Мрз 200. Водонепроницаемость бетона должна быть не менее В-4 по ГОСТ 4795-86.
Труба - двухочковая 2,5х3 м с нормальными звеньями на входе в трубу. Звенья водопропускной трубы длиной 1 м объединяются в секции длиной не более 2 и 3 м, между которыми устраиваются деформационные швы. В каждой из труб по 18 звеньев. Уклон трубы равен - 0,005; он осуществляется ступенчатым расположением секций. В пределах одной секции поток по длине трубы устраивается горизонтальный. Во избежание образования застоя воды перед трубой отметка лотка у входа в трубу должна быть выше самой высокой точки строительного подъема.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 16
|
Тип оголовка - раструбный, у которого стенки переменные по высоте и расширяющиеся в плане.
Конструкция оголовка состоит из нормальной стойки и двух боковых откосных крыльев, заглубленных в грунт. Естественный грунт под оголовком заменяем песчано-гравийной смесью.
Наружные поверхности железобетонных труб, соприкасающиеся с грунтом, покрываются сплошной обмазочной гидроизоляцией, стыки между трубами и деформационные швы заделываются по типу оклеенной гидроизоляции. Поверхность откосных крыльев оголовков покрывается обмазочной гидроизоляцией.
7. Определение объема срезки грунта под сооружение.
Назначаем ширину котлована: Bкотл=16,88м. Длину котлована назначим, исходя из условия:
Lкотл=Lсоор+Lподх+Lвых=25,97+300+150=425,97 м;
Площадь срезки грунта найдем по формуле:
S=0,5·h·L=0,5·3,96·425,97=843,42 м2
где h=3,96 м;
Объем выемки вычисляем по формуле:
V=S·Bкотл=843,42·16,88=14236,9=14240 м3
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 17
|
Содержание.
Введение……………………………………………………………………………5
1 Гидрологическая характеристика рассматриваемого участка………………….7
1.1 Местоположение расчетного створа………………………………………….7
1.2 Гидрологическая характеристика водосбора………………………………...7
1.3 Описание водотока и водосбора……………………………………………...7
2 Гидравлические расчеты и гидравлическая характеристика
рассматриваемого водотока……………………………………………………….9
2.1 Гидравлический расчет живого сечения русла………………………………9
2.2 Определение критической глубины и состояния потока в русле…………11
3 Гидротехнические расчеты
3.1 Гидравлический расчет живого сечения в трубе…………………………...11
3.2 Определение критической глубины и состояния потока в трубе…………13
4 Определение типа крепления русла…………………………………………….14
4.1 Подбор крепления на входе………………………………………………….14
4.2 Подбор крепления на выходе………………………………………………..14
5 Исследование кривых свободной поверхности потока
(до, после, и в самом сооружении)……………………………………………...15
6 Описание принятой конструкции водопропускной трубы,
обоснование типа фундамента…………………………………………………..16
7 Определение объема срезки грунта под сооружение ………………………...17
8 Расчет устойчивости низового откоса земляной насыпи………………….…..18
9 Используемые источники……………………………………………..………21
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 4
|
8 Расчет устойчивости низового откоса земляной насыпи.
По СНиП 2.01.14-83, для расчета устойчивости применяем расчет по методу круглоцилиндрических поверхностей. Сущность метода заключается в установлении коэффициента запаса на устойчивость -
Вычерчиваем профиль насыпи, соблюдая вертикальный и горизонтальный масштабы одинаковым и наносим кривую депрессии. На середине откоса проводим вертикаль и линию под углом 85° к откосу. Центр кривых скольжения находится в криволинейном четырехугольнике ДД'Ж'Ж (Приложение 4).
Вычисляем радиусы дуг:
БД = 0,75 · Ннас = 0,75 · 4,12 = 3,09 м. (8.1)
БЖ = 1,625 · Ннас = 1,625 · 4,12 = 6,695 м. (8.2)
Из точки Б проводим дугу ДД' и ЖЖ'. В четырехугольнике ДД'Ж'Ж ставим точку О и проводим радиус скольжения R = 10,8 м.
АА' ГВА - массив обрушения.
Весь массив обрушения разбиваем на полосы шириной b = 0,1R. С точки О опускаем вертикаль до пересечения с дугой А’Г (ось нулевой полосы) и по обе стороны откладываем b.
Выписываем характеристики грунтов из задания и заносим в таблицу 8.1.
Таблица 8.1
Грунт насыпи: суглинистый
| Характеристики грунтов
| 1. Суглинок мягкопластичный
| 2. Суглинок
тугопластичный
| γг. = 2,71 г/см3
| Удельный вес грунта
| γг. = 2,71 г/см3
| γг.=2,71 г/см3
| γест. = 2,02 г/см3
| Плотность грунта при естественной влажности
| γест. = 2,06 г/см3
| γест.= 1,99 г/см3
| W = 26 %
| Естественная влажность
| W = 20%
| W = 20%
| n = 37% = 0,37
| Пористость n
| n = 37% = 0,37
| n = 39% = 0,39
| φ = 19°
| Угол внутреннего трения
| φ = 23°
| φ = 19°
| C = 0,29 кг/см2
| Удельное сцепление
| C = 0,34 кг/см2
| C = 0,25 кг/см2
|
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 18
|
Приведенная высота полосы определяется по формуле:
(8.3)
Удельный вес насыщенного водой грунта:
(8.4)
где n - коэффициент пористости;
γв - удельный вес воды (γв = 1 г/см3)
Находим для грунтов насыпи и основания:
г/см3
г/см3
г/см3
Дальнейшие вычисления сводим в таблицу (Приложение 3).
Приведенная высота полосы определяется по формуле:
(8.5)
Находим длину дуги кривой скольжения:
(8.6)
Определяем площадь насыщенного водой массива:
м2 (8.7)
Уклон кривой депрессии в зоне массива обрушения находим по формуле:
(8.8)
где Δ h и Δ l высота и длина кривой депрессии в пределах массива обрушения соответственно.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 19
|
Определяем сдвигающую силу от фильтрационного потока:
(8.9)
Коэффициент запаса на устойчивость определяется по формуле:
(8.10)
где r = 8,4 м – плечо силы Ф.
Условие выполнено - земляное полотно не нуждается в конструктивных изменениях для придания большей устойчивости откосов.
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 20
|
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-72-12
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 21
|
|
|
|
|
|
| КП-02069964-270205-7-09
| Лист
|
|
|
|
|
|
Изм
| Лист
| № докум.
| Подпись
| Дата
| 26
|