Задаемся двумя значениями температуры дымовых газов на выходе из второго газохода.
θ"I = 400 °C
θ"II = 200 °C
Проводим для этих значений параллельный расчет, результаты сводим в таблицу
Таблица 10 – Расчет второго конвективного пучка
| Наименование величин | Услов. обозн. | Ед. изм. | Расчетные формулы и вычисления | Результаты | ||
| θ"I = 400 °C | θ"II = 200 °C | |||||
| 1 Число в ряду труб вдоль оси котла | Z1 | шт. | По чертежу | |||
| 2 Число рядов труб поперек оси котла | Z2 | шт. | По чертежу | 2,26 | 2,26 | |
| 3 Диаметр труб | dH | мм2 | По чертежу | |||
| 4 Расстояние шага труб: – продольный – поперечный | ||||||
| S1 S2 | мм мм | По чертежу По чертежу | 110 110 | 110 110 | ||
| 5 Площадь живого сечения для прохода газов при поперечном омывании гладких труб | F1 | м2 | 
где а, b – размеры в сечении 2 газохода;
L = b – длинна трубы во 2 газоходе.
а = 0,705; b = 1,82.
F1 = 0,705·1,82-2,26·0,051·1,82
| (91) | 1,07 | 1,07 |
| 6 Площадь поверхности нагрева газохода | Н1 | м2 | 
где n – общее число труб во 2 газоходе, n = 43.
Н1 = 3,14. 0,051 . 1,82 . 43
| (92) | 12,5 | 12,5 |
| 7 Относительный продольный шаг | σ1 | 
σ1 = 110/51
| (93) | 2,15 | 2,15 |
| Продолжение таблицы 10 | ||||||
| 8 Относительный поперечный шаг | σ2 | 
σ2 = 110/51
| (94) | 2,15 | 2,15 | |
| 9 Температура дымовых газов перед 2 кп | Θ'I | °С | 
Из расчета топки
| |||
| 10 Энтальпия дымовых газов перед 2 кп | I'I | 
| По Iθ диаграмме | |||
| 11 Температура дымовых газов за 2 кп | Θ"I | °С | Задаемся | |||
| 12 Энтальпия дымовых газов за 2 кп | I"I |
| По Iθ диаграмме | |||
| 13 Теплота, отданная продуктами сгорания | Qб |
| 
где φ – коэффициент сохранения теплоты.
Qб 400 = 0,971(9000-7200+0,05. 379)
Qб 200 = 0,971(9000-3800+0,05.379)
| (95) | ||
| 14 Расчетная средняя температура потока продуктов сгорания | ΘсрI | °С | 
ΘсрI 400 = (470+400)/2
ΘсрI 200 = (470+200)/2
| (96) | ||
| 15 Температурный напор | Δt | °С | 
где tк – температура воды при Р = 1,4 МПа; tк = 194,1 °С.
Δt 400 = 435–194,1
Δt 200 = 335 –194,1
| (97) | 204,9 | 104,9 |
| 16 Средняя скорость продуктов сгорания во 2 кп | ω | м/с | 
ω300 = 1,2.13. ((435+273)/1,07 .273)
ω500=0,145·12,8·((335+273)/1,07·273)
| (98) | 5,1 | 5,2 |
| Продолжение таблицы 10 | ||||||
| 17 Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности 2 кп | αк | 
|  ,
где αn – коэффициент теплоотдачи (Л1, рис. 6.1).
αn400 = 33; αn200 = 39.
Сz400 = Сz200 = 1.
Сs400 = Сs200 = 1.
Сф400 = 1,16; Сф200 = 1,11.
αк400 = 33·1,16·1·1
αк200 = 39·1,11·1·1
| (99) | ||
| 18 Толщина излучающего слоя для гладкотрубных пучков | S | м | 
S = 0,9 . 0,051((4 .0,112/3,14. 0,0512) –1)
| (100) | 0,23 | 0,23 |
| 19 Суммарная поглощательная способность 3х атомных газов | PS | мМПа | РS = 0,1·0,23 | 0,023 | 0,023 | |
| 20 Коэффициент ослабления лучей трехатомных газов | Кr | 1/м· мПа | По номограмме (Л1, рис. 5.4) | |||
| 21 Суммарная оптическая толщина | KPS | мМПа | 
KPS400 = 17·0,247·0,23
KPS200 = 19·0,247·0,23
| (101) | 0,97 | 1,08 |
| 22 Степень черноты газового потока | а | По номограмме (Л1, рис. 5.6) | 0,6 | 0,68 | ||
| 23 Коэффициент теплоотдачи | αн | 
| По номограмме (Л1, рис. 6.1) | |||
| 24 Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачи теплоты излучения в кп нагрева | αл |
| 
СГ400 = 0,95; СГ200 = 0,92 (Л1, рис. 6.4).
αл400 = 44·0,6·0,95
αл200 = 28·0,68·0,92
| (102) | ||
| 25 Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева | αТ |
| 
ζ = 1.
αт400= 1. (43+25)
αт200= 1. (18+38)
| (103) | ||
| Продолжение таблицы 10 | ||||||
| 26 Коэффициент теплопередачи | К |
| 
Ψ = 0,85 (Л1, рис. 6.2).
К400 = 0,85·68
К200 = 0,85·56
| (104) | ||
| 27 Температурный напор для испарения с конвективной поверхности | Δt | °С | 
∆t400=470–400/ log(470–194,1/ /400–194,1))
∆t200=470–200/ log(470–194,1/ /200–194,1))
| (105) | ||
| 28 Количество теплоты при поверхности нагрева 1 м3 | Qт |
| 
Qт 400=58 .12,5 .233/0,08 .1000
Qт 200= 48 .12,5 .207/0,08 .1000
| (106) |