Трансформатора типа ТМ
| Напряжение, кВ | Мощность кВ*А | Потери РХ,кВт | Потери РК,кВт | Ток ХХ, % | Напряжение КЗ, % |
| 3,3 | 11,6 | 1,4 | 5,5 |
Коэффициент загрузки трансформаторов примем равным 0.7 с учетом резервирования и возможной работы с перегрузкой. В первом этапе расчета рассчитываю минимальное число трансформаторов (2), экономически оптимальное число трансформаторов (3), определяю реактивную мощность, которую целесообразно передавать через трансформатор в сеть до 1 кВ (5), определяю мощность батарей конденсаторов ниже 1 кВ для данной группы трансформаторов (6) и определяю дополнительную мощность батарей конденсаторов для данной группы трансформаторов (7). Результаты расчета для подстанций ТП1 - ТП9 представлены ниже.
Для подстанции ТП1:
Nт.min = 4,5/(0,7×1)=7
Из графика [1] при Nт.min = 7, DN = 0,57 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 7+0=7;
Qт = 
=1,94, МВАр;
Qнк1 =3,97-1,94=2,03,МВАр;
Qнк2 =3,97-2,03-0,6×7×1=0.
Для подстанции ТП2:
Nт.min = 7,2/(0,7×1)=11
Из графика [1] при Nт.min = 11, DN = 0,71 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 11+0=11;
Qт = 
=2,73,МВАр;
Qнк1 =5,21-2,73=2,48,МВАр;
Qнк2 =5,21-2,48-0,6×11×1=0.
Для подстанции ТП3:
Nт.min = 3/(0,7×1)=5
Из графика [1] при Nт.min = 5, DN = 0,71 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 5+0=5;
Qт = 
=1,80,МВАр;
Qнк1 =1,78-1,8=0,МВАр;
Qнк2 =1,78-0-0,6×5×1=0.
Для подстанции ТП4:
Nт.min = 12/(0,7×1)=18
Из графика [1] при Nт.min = 18, DN = 0,86 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 18+0=18;
Qт = 
=3,84,МВАр;
Qнк1 =9-3,84=5,16,МВАр;
Qнк2 =9-5,16-0,6×18×1=0.
Для подстанции ТП5:
Nт.min = 5,8/(0,7×1)=9
Из графика [1] при Nт.min = 9, DN = 0,71 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 9+0=9;
Qт = 
=2,46,МВАр;
Qнк1 =5,92-2,46=3,46,МВАр;
Qнк2 =5,92-3,46-0,6×9×1=0.
Для подстанции ТП6:
Nт.min = 6,7/(0,7×1)=10
Из графика [1] при Nт.min = 10, DN = 0,43 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 10+0=10;
Qт = 
=2,03,МВАр;
Qнк1 =5,03-2,03=3,МВАр;
Qнк2 =5,3-3-0,6×10×1=0.
Для подстанции ТП7:
Nт.min = 4,1/(0,7×1)=6
Из графика [1] при Nт.min = 6, DN = 0,14 и bт = 0,7 находим m = 0;
Nт.э. = 6+0=6;
Qт = 
=0,91,МВАр;
Qнк1 =3,62-0,91=2,71,МВАр;
Qнк2 =3,62-2,71-0,6×6×1=0.
Для подстанции ТП8:
Nт.min = 10,1/(0,7×1)=15
Из графика [1] при Nт.min = 15, DN = 0,57 и bт = 0,7 находим m = 1;
Nт.э. = 15+1=16;
Qт = 
=4,84,МВАр;
Qнк1 =4,89-4,84=0,05,МВАр;
Qнк2 =4,89-0,05-0,6×16×1=0.
Для подстанции ТП9:
Nт.min = 8,4/(0,7×1)=12
Из графика [1] при Nт.min = 12, DN = 0 и bт = 0,7 находим m = 1;
Nт.э. = 12+1=13;
Qт = 
=3,5,МВАр;
Qнк1 =4,07-3,5=0,57,МВАр;
Qнк2 =4,07-0,57-0,6×13×1=0.
4. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ БАТАРЕЙ КОНДЕНСАТОРОВ
В СЕТИ ДО 1 кВ
Для каждой цеховой трансформаторной подстанции рассматривается возможность распределения найденной мощности конденсаторов в ее сети. Найденное значение Qнк округляют до ближайшего стандартного. Если распределительная сеть выполнена кабельной линией, то компенсирующее устройство надо подключать к шинам цеховой подстанции. При питании от одной подстанции или трансформатора более двух магистральных шинопроводов, к каждому из них присоединяют по 1 батареи конденсаторов, причем общая расчетная мощность батарей распределяется пропорционально реактивным нагрузкам шинопровода. В магистральных шинопроводах компенсирующие устройства единичной реактивной мощности до 400 кВАр подключаются к сети без дополнительных отключающих аппаратов. Большие мощности - через собственный отключающий аппарат. На одном шинопроводе следует устанавливать не более двух батарей суммарной мощностью Qнк. В данном расчете суммарная реактивная нагрузка трансформаторных подстанций более 1 МВАр, поэтому принимаем схему ТП с двух магистральным шинопроводом, к каждому из которых присоединю по батарее конденсаторов рис.2. Выбираем по [2] батареи конденсаторов типа УКБН-038-100-50-УЗ.
 |
Рис.2. Схема присоединения низковольтных БК к магистральным шинопроводам.
Точку подключения батареи (рис. 2) находим из условия:
(Qh-Qнк2) ³ (Qнк1/2) ³ (Qh+1-Qнк2). (9)
Для трансформаторной подстанции ТП1 Qнк1=2,03 МВАр (т.е. ставим 20 конденсаторных батарей по 100 кВАр, Qобщ =2000, кВАр) и Qнк2=0, а Q1=3,97, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 3/4 реактивной нагрузки, а на второй 1/4 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП1. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 3.
 |
Рис. 3. Распределение мощности батарей конденсаторов подстанции ТП1.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(3/4)*Qобщ=1500, кВАр, Qнк2 =(1/4)*Qобщ=500, кВАр. Далее по (9) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
850 ³ (1500/2) ³ 450 к узлу 3;
520 ³ (500/2) ³ 220 к узлу 3.
Таким образом, осталось нескомпенсированной 30 кВАр реактивной нагрузки подстанции ТП1.
Для трансформаторной подстанции ТП2 Qнк1=2,48 МВАр (т.е. ставим 25 конденсаторных батарей по 100 кВАр, Qобщ =2500, кВАр) и Qнк2=0, а Q2=5,21, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 4/5 реактивной нагрузки, а на второй 1/5 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП2. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 4.
 |
Рис. 4. Распределение мощности батарей конденсаторов подстанции ТП2.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(4/5)*Qобщ=2000, кВАр, Qнк2 =(1/5)*Qобщ=500, кВАр. Далее по (9) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
1168 ³ (2000/2) ³ 568 к узлу 3;
280 ³ (500/2) ³ 130 к узлу 4.
Таким образом, скомпенсирована вся реактивная мощность на ТП2.
Для трансформаторной подстанции ТП4 Qнк1 =5,16 МВАр, округляю до 5,2 МВАр (т.е. ставим 52 конденсаторную батарею по 100 кВАр, Qобщ =5200, кВАр) и Qнк2 =0, а Q4=9,00, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 1/2 реактивной нагрузки, и на второй 1/2 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП3. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 5.
 |
Рис. 5. Распределение мощности батарей конденсаторов на подстанции ТП4.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(1/2)×Qобщ=2600, кВАр, Qнк2 =(1/2)× Qобщ =2600, кВАр. Далее по (9) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
1500 ³ (2600/2) ³ 900 к узлу 3;
1500 ³ (2600/2) ³ 500 к узлу 4.
Таким образом, скомпенсирована вся реактивная мощность на ТП4.
Для трансформаторной подстанции ТП5 Qнк1 =3,46 МВАр, округляю до 3500 кВАр (т.е. ставим 35 конденсаторных батарей по 100 кВАр, Qобщ =3500,кВАр) и Qнк2 =0, а Q5 =5,92, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 1/5 реактивной нагрузки, а на второй 4/5 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП5. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 6.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(4/5)×Qобщ=2800, кВАр, Qнк2 =(1/5)× Qобщ =700, кВАр. Далее по (9) и (10) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
1736 ³ (2800/2) ³ 836 к узлу 3;
984 ³ (700/2) ³ 684 к узлу 2.
 |
Рис. 6. Распределение мощности батарей конденсаторов на ТП5.
Таким образом, скомпенсирована вся реактивная мощность на ТП5.
Для трансформаторной подстанции ТП6 Qнк1 =3 МВАр, (т.е. ставим 30 конденсаторную батарею по 100 кВАр, Qобщ =3000, кВАр) и Qнк2 =0, а Q6=5,03, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 1/2 реактивной нагрузки, и на второй 1/2 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП6. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 7.
 |
Рис. 7. Распределение мощности батарей конденсаторов на подстанции ТП6.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(1/2)×Qобщ=1500, кВАр, Qнк2 =(1/2)× Qобщ =1500, кВАр. Далее по (9) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
800 ³ (1500/2) ³0 к узлу 5;
1015 ³ (1500/2) ³ 515 к узлу 3.
Таким образом, скомпенсирована вся реактивная мощность на ТП6.
Для трансформаторной подстанции ТП7 Qнк1 =2,71 МВАр, округляю до 2,7 МВАр (т.е. ставим 27 конденсаторную батарею по 100 кВАр, Qобщ =2700, кВАр) и Qнк2 =0, а Q7=3,62, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 1/3 реактивной нагрузки, и на второй 2/3 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП7. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 8.
 |
Рис. 8. Распределение мощности батарей конденсаторов на подстанции ТП7.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(2/3)×Qобщ=1800, кВАр, Qнк2 =(1/3)× Qобщ =900, кВАр. Далее по (9) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
1500 ³ (1800/2) ³ 500 к узлу 3;
507 ³ (900/2) ³ 207 к узлу 3.
Таким образом, осталось нескомпенсированной 10 кВАр реактивной нагрузки подстанции ТП7.
Для трансформаторной подстанции ТП9 Qнк1 =0,57 МВАр, округляю до 0,6 МВАр (т.е. ставим 6 конденсаторных батарею по 100 кВАр, Qобщ =600, кВАр) и Qнк2 =0, а Q4=4,07, МВАр. Распределяю на первый шинопровод 1/2 реактивной нагрузки, и на второй 1/2 от общей реактивной нагрузки подстанции ТП9. На каждом шинопроводе делаю по 5 узлов. Нагрузка каждого узла (в кВАр) показана на рис. 5.
 |
Рис. 9. Распределение мощности батарей конденсаторов на подстанции ТП9.
Суммарная мощность БК до 1 кВ распределяется пропорционально их реактивным нагрузкам. Соответственно Qнк1 =(1/2)×Qобщ=300, кВАр, Qнк2 =(1/2)× Qобщ =300, кВАр. Далее по (9) нахожу место присоединения батарей конденсаторов:
500 ³ (300/2) ³ 0 к узлу 5;
335 ³ (300/2) ³ 135 к узлу 4.
Таким образом, скомпенсирована вся реактивная мощность на ТП4.
Схема присоединения конденсаторных батарей на напряжение 0,4 кВ. В силовых сетях напряжением 0,4 кВ применяют главным образом трехфазные конденсаторные установки с параллельным соединением по схеме треугольника. В качестве защитной и коммутационной аппаратуры на напряжение 0,4 кВ нужен быстродействующий малогабаритный автоматический выключатель или контактор для коммутации чисто емкостной нагрузки на номинальный ток 300-200 А, допускающий 20-30 операций в сутки при автоматическом регулировании. Ударный ток короткого замыкания, допускаемый в защищаемой этими выключателями сети, должен быть не менее 50 кА. При отсутствии такового выключателя применяю контактор типа КТ 6043-600 с предохранителями типа ПНБ2-60 с закрытыми патронами, быстродействующие [4]. В схемах конденсаторных батарей предусматривают специальные активные или индуктивные сопротивления, которые подключают параллельно конденсаторам. Эти сопротивления необходимы для разряда конденсаторов после их отключения, так как естественный саморазряд происходит медленно. Разряд конденсаторных батарей должен осуществляться автоматически после каждого отключения батареи от сети. Разрядное сопротивление:
rраз=15*(U2ф/Q)*106,
где Uф - фазное напряжение;
Q - мощность батареи.
Так как все мои батареи конденсаторов мощностью по 100 кВАр, то разрядное сопротивление:
rраз =15*(0,42/100)*106=24 кОм.
Присоединение конденсаторов к шинам на напряжение 0,4 кВ изображено на рис. 10.
Максимальный ток, который способен отключить контактор, 600/1,5=400, А. Максимальный ток будет на подстанции ТП4:
Imax4 =52×100/×0,4=7505,6 А. Ставлю выключатель на две батареи конденсаторов: 2×100/×0,4=288,7 А (т.е. произвожу секционирование рис.11).
При коммутации батарей конденсаторов возникают перенапряжения и броски тока, особенно при включении на параллельную работу, отсюда для переключения батарей конденсаторов обычные коммутационные аппараты должны выбираться с запасом по номинальному току на 50 %. Если защита осуществляется предохранителем, то ток плавкой вставки:
 |
Рис. 10. Присоединение батареи конденсаторов на напряжение 0,4 кВ.
 |
Рис. 11. Схема секционирования для подстанции ТП 8.
iв £ 1.6*n*,
где Qк - мощность одного конденсатора, входящего в батарею;
n - число конденсаторов во всех фазах.
, А
Для выбранной по [2] батареи конденсаторов УКБН-038-100-50-УЗ существует 4 ступени регулирования с регулятором АРКОН, стремящимся поддерживать определенное напряжение в точке присоединения. Габаритные размеры батареи конденсаторов: 800*400*1685, мм.
5. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ БАТАРЕЙ КОНДЕНСАТОРОВ
В СЕТИ ВЫШЕ 1 кВ
Для каждой цеховой подстанции определяется не скомпенсированная реактивная нагрузка на стороне 6-10 кВ для каждого трансформатора:
Qнгт=Qмах.т - Qнкф+DQт,
где Qнгт - реактивная нагрузка трансформатора;
Qмах.т - максимальная расчетная нагрузка трансформатора;
Qнкф - фактическая реактивная мощность конденсаторов на стороне до 1 кВ;
DQт - потери реактивной мощности в трансформаторе, зависящие от его коэффициента загрузки.
Для каждого распределительного пункта или подстанции определяется не скомпенсированная реактивная нагрузка на высокой стороне как сумма питающихся от него цеховых подстанций и других потребителей. Суммарная мощность батарей конденсаторов 6-10 кВ определяется из баланса мощности для всего предприятия:
Qвк=åQрпi-Qсд.р-Qэ1,
где Qрпi - расчетная реактивная нагрузка на шинах 10 кВ i -того РП;
Qсд.р - располагаемая реактивная мощность синхронных двигателей.
Если Qвк £ 0, то конденсаторы на высокой стороне не устанавливают, а полученный Qвк сообщают в энергосистему для согласования нового значения входной мощности Qэ1. Qвк распределяется между отдельными секциями подстанции пропорционально их не скомпенсированной реактивной мощности на шинах 6-10 кВ. Затем Qвк отдельной секции округляются до ближайшего стандартного значения величины ККУ. Расчетная реактивная нагрузка складывается из расчетной реактивной мощности приемников 6-10 кВ (коэффициент
торая в данном случае равна нулю, т.к. нет приемников на стороне 10 кВ); из не компенсируемой реактивной мощности сетей до 1 кВ и потерь реактивной мощности в сетях 6-10 кВ. При заданных параметрах экономически выгодно использовать всю располагаемую реактивную мощность установленных синхронных двигателей, определяемую по формуле
Qсд.р =aм,
где aм - дополнительный коэффициент перегрузки, зависящий от b и cosj.
В моем случае aм =0,58 для двигателей с номинальной мощностью 1,5 МВт, и aм =0,58 для двигателей с номинальной мощностью 4,0 МВт. [1]
Qсд.р =2×0,58× 
+3×0,53× 
=8,76, МВАр.
Находим наибольшие суммарные расчетные активные и реактивные электрические нагрузки предприятия Qmax.1 и Рmax.1 с учетом коэффициента разновременности максимумов нагрузок (для металлургии К=0,9) как
Qmax.1 =Qmax.расч ×К= 43,49×0,9=39,14 МВАр
Рmax.1 =Рmax.расч ×К= 61,8×0,9=49,52 МВАр
Полученные значения сообщаются в энергосистему для определения значения экономически оптимальной реактивной (входной) мощности Qэ1, которая может быть передана предприятию. Примем
Qэ1 =0,4*Qmax.расч=0,3×39,14=11,742 МВАр.
Для ТП1:
Qтп1=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп1 =3,97-2+7×0,041=2,257, МВАр.
Для ТП2:
Qтп2=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп2 =5,21-2,5+11×0,041=3,161, МВАр.
Для ТП3:
Qтп3=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп3 =1,78-0+5×0,041=1,985, МВАр.
Для ТП4:
Qтп4=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп4 =9-5,2+18×0,041=4,538, МВАр.
Для ТП5:
Qтп5=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп5 =5,92-3,5+9×0,041=2,789, МВАр.
Для ТП6:
Qтп6=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп6 =5,03-3+10×0,041=2,44, МВАр.
Для ТП7:
Qтп7=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп7 =3,62-2,7+6×0,041=1,166, МВАр.
Для ТП8:
Qтп8=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп8 =4,89-0+16*0,041=5,546, МВАр.
Для ТП9:
Qтп9=Qмах.расч-Qку.уст+DQт;
Qтп9 =4,07-0,6+13*0,041=4,003, МВАр.
åQрп =2,257+3,161+1,985+4,538+2,789+2,44+1,166+5,546+4,003=
=27,885, МВАр.
Qвк= 0,9* åQрпi-Qсд.р-Qэ1 =0,9×27,885-8,76-11,742=4,5945, МВАр.
В качестве батарей конденсаторов на стороне 10 кВ выбираю и ставлю [6] 4 трехфазных батарей УК-10-900-ЛУ3 (т.е. получается недокомпенсация). Схема включения батарей конденсаторов показана на рис. 12. Для компенсирующих устройств на напряжение 10 кВ в качестве высоковольтной коммутационной аппаратуры обычные масляные и воздушные выключатели не полностью удовлетворяют специальным требованиям, предъявляемым к выключателям, коммутирующим чисто емкостную нагрузку. Их следовало бы дооборудовать специальными гасительными камерами или дополнительными шунтирующими сопротивлениями. Наиболее пригодны для работы в компенсирующих устройствах вакуумные и элегазовые выключатели, допускающие быстрые и частые переключения и практически исключающие повторные зажигания дуги. Но у них мала отключающая мощность. Самым лучшим образом при работе в компенсирующих устройствах показал себя малообъемный масляный выключатель типа ВМП-10-1000/500, который я и ставлю. Он надежно включает и отключает токи компенсирующего устройства мощностью до 2500 кВАр при номинальном напряжении 10,5 кВ и максимальном рабочем напряжении 12 кВ без повторных зажиганий и перенапряжений.
 | ||||||
| ||||||
 |  |
Рис. 12. Схема включения батарей конденсаторов на 10 кВ.
Предохранители для батарей конденсаторов на 10 кВ выбираю из условия:
iв £ 1.6*n*.
Получившийся ток iв £ 46, А. Ставлю предохранитель ПК1-10-32/32-12,5-У3.
Мощность Qвк распределяется между отдельными секциями подстанции пропорционально их не скомпенсированной реактивной мощности на шинах 10 кВ. Так как мощность моих батарей конденсаторов менее 1000 кВАр, то устанавливать их следует на цеховых подстанциях.
Qтп1 =0,9×2,257=2,0313, МВАр;
Qтп2 =0,9×3,161=2,8449, МВАр;
Qтп3 =0,91,985=1,7865, МВАр; Qрп1 =6,6627, МВАр;
Qтп4 =0,9×4,538=4,0842, МВАр;
Qтп5 =0,9×2,789=2,5101, МВАр;
Qтп6 =0,9×2,44=2,196, МВАр; Qрп2 =8,7903, МВАр;
Qтп7 =0,9×1,166=1,0494, МВАр; Qрп3 =1,0494, МВАр;
Qтп8 =0,9×5,546=4,9914, МВАр;
Qтп9 =0,9×4,003=3,6027, МВАр.
åQрп =0,9×27,885=26,097 МВАр принимаю за 100 %. Считаю, сколько не скомпенсированной реактивной мощности придется на каждую подстанцию в процентном отношении.
Qтп1 =7,8 %
Qтп2 =10,9 %
Qтп3 =6,8 % Qрп1 =25,5 %;
Qтп4 =15,7 %
Qтп5 =9,6 %
Qтп6 =8,4 % Qрп2 =33,7 %;
Qтп7 =4,0 % Qрп3 =4 %;
Qтп8 =19,1 %
Qтп9 =13,8 %
Подключаю по одной батарее конденсаторов к подстанциям ТП2, ТП4, ТП8 и ТП9.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
По данной курсовой работе были проведены следующие расчеты и построения. Была построена схема электроснабжения предприятия, найдены расчетные нагрузки всех распределительных пунктов и трансформаторных подстанций на стороне 10 кВ, выбраны трансформаторы главной понизительной подстанции марки ТРДН-63000/110/10 с учетом резервирования электропотребителей первой категории. Было найдено число и мощность трансформаторов на трансформаторных подстанциях с первую по девятую, на которой были установлены трансформаторы марки ТМ. Найдены мощности батарей конденсаторов на стороне 0.4 кВ, выбраны батареи конденсаторов типа УКБН-038-100-50-У3, приведена схема ее подключения, рассчитаны токи, выбраны аппараты коммутации и защиты: это контактор типа КТ 6043-600 с предохранителями типа ПНБ2-60 с плавкими вставками. Затем была определена не скомпенсированная реактивная нагрузка на шинах 10 кВ всех распределительных пунктов и главной понизительной подстанции. Определена располагаемая мощность синхронных двигателей, выбраны батареи конденсаторов на 10 кВ типа УК-10-900-ЛУ3, приведена схема включения, в качестве коммутационного аппарата выбран малообъемный масляный выключатель типа ВМП-10-1000/500. Также были изображены схемы шинопровода с указанием расчетных реактивных нагрузок для всех трансформаторных подстанций.