В холодное время года каждое помещение жилого здания теряет теплоту при теплопередаче через наружные ограждения. Эти потери называют трансмиссионными. Так же, но в меньшей степени теплота помещения теряется черезвнутренние ограждения, отделяющие данное помещение от смежных с более низкой температурой воздуха.
Кроме того, теплота расходуется на нагревание наружного воздуха, который проникает (инфильтруется) в помещение через неплотности наружных ограждений естественным путем (за счет разности давлений наружного и внутреннего воздуха, а также под действием ветра) и за счет работы системы вытяжной вентиляции квартир. Инфильтрация происходит через неплотности и щели в конструкциях окон, балконных дверей, через наружные и внутренние двери, а также через стыки стеновых панелей. Инфильтрацию воздуха через оштукатуренные кирпичные и крупнопанельные стены можно не учитывать из-за их высокого сопротивления воздухопроницанию.
В установившемся (стационарном) режиме потери теплоты равны ее поступлениям в помещение от людей, бытового оборудования, источников искусственного освещения. Такие теплопоступления называют бытовыми.
Учёт всех перечисленных составляющих потерь и поступления теплоты необходим для определения дефицита или избытка ее в помещении. Избыток теплоты (+D Q) обычно ассимилируется системой вентиляции. Наличие дефицита теплоты (-D Q) указывает на необходимость устройства в помещении отопления.
Для определения расчётной тепловой мощности отопительных приборов и системы отопления всего жилого здания Qh составляется баланс расходов теплоты для каждого помещения при расчётных условиях наружного воздуха в холодный период года:
, (1.8)
где Qtr – трансмиссионные теплопотери, Вт;
Qinf – расход теплоты на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение путем инфильтрации, Вт;
Qint – бытовые поступления теплоты, Вт.
Трансмиссионные теплопотери через отдельные ограждающие конструкции определяются по формуле:
, (1.9)
где А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2, правила обмера которой приведены в Приложении 2, рис. П2.1;
К – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/м2оС;
tр – расчетная температура воздуха в помещении, оС;
text – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода - при расчете потерь теплоты через наружные ограждения; температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения, оС;
n – коэффициент, принимаемый по табл. П1.7 Приложения 1 в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
b – поправка, учитывающая добавочные потери теплоты (в долях от основных потерь).
Поправка к основным потерям теплоты bучитывает:
· ориентацию ограждения.
Для наружных вертикальных и наклонных (вертикальная проекция) стен, дверей и окон, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад b= 0,1; для ограждений, обращенных на юго-восток и запад b= 0,05;
· наличие двух и более наружных стен.
Принимается в размере двух градусов к температуре внутреннего воздуха, или в виде добавки b= 0,015 на каждую наружную стену.
· скорость ветра.
При скорости наружного воздуха V ³5 м/с принимается в размере b= 0.01.
· высоту помещения (кроме лестничных клеток).
На каждый 1 метр высоты ограждения выше четырех метров поправка b= 0.015.
· частоту открывания входных наружных дверей лестничных клеток:
- для одинарных дверей поправка b= 0.21 Н;
- для двойных дверей без тамбура b= 0.27 Н;
- для двойных дверей с тамбуром b= 0.31 Н;
- для тройных дверей с двумя тамбурами между ними поправка b= 0.29 Н.
Здесь Н - высота здания, м, отсчитываемая от уровня земли до карниза кровли.
Затраты теплотынанагревание воздуха, инфильтрующегося в кухни, определяют по зависимости:
Qinf = 0,278 × S Ginf c(tp – text)k, Вт, (1.10)
где c – удельная теплоемкость воздуха, равная 1.005 кДж/кг°С;
k – коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях, равный: 0.8 – для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 – со спаренными переплетами;
S Ginf – массовый расход воздуха, инфильтрующегося через неплотности наружных ограждений за счет разности давлений воздуха внутри и снаружи ограждения, кг/ч,
. (1.11)
Здесь А1, R u 1 – соответственно, площадь, м2, окон и балконных дверей и сопротивление их воздухопроницанию, м2·ч/кг; A2, R u 2 – то же, наружных и внутренних дверей (R u 2 следует принимать равным: для дверей помещений – 0.3, для дверей при входе из коридоров на открытые пожарные лестницы или лоджии – 0.47);
Dр1, Dр2 – разность давлений воздуха, Па, на наружной и внутренней поверхностях, соответственно, окон и наружных дверей i –го этажа, рассчитываемая по формуле
Dр i = g(H – hi)(rext – rp) + 0,5 ρext v2 (cеп – сер) k1 – рint, (1.12)
Н - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза;
hi - расчетная высота, м, отсчитываемая от уровня земли до верха окон и дверей i –го этажа;
свп, свр - аэродинамические коэффициенты, соответственно, для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания; для отдельно стоящих плоских сплошных конструкций свп = 0.8; свр = -0.6;
pint - условно-постоянное давление воздуха, Па, в помещениях (зданиях), имеющих системы вентиляции с искусственным побуждением; при расчете рint, учитывается дисбаланс масс воздуха, подаваемых и удаляемых этими системами из помещения; в частности, в жилых зданиях с естественной вытяжной вентиляцией, не компенсируемой приточным воздухом, принимается равным 0.
k1 – коэффициент, учитывающий изменение скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания.
Для жилых комнат определяют затраты теплоты Q,а на нагрев приточного (вентиляционного) воздуха, количество которого нормируется по [1]
, (1.13)
где 
- нормативный объемный расход вентиляционного воздуха (при естественной вентиляции), не компенсируемый подогретым приточным воздухом, 
, м3/ч;
Af – площадь пола жилого помещения, м2;
ρext – плотность наружного воздуха, кг/м3.
Бытовые поступления теплоты для жилых помещений и кухни определяют по формуле
, (1.14)
где 
– величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади жилых помещений и кухни, Вт/м2, принимаемая для:
· жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (при расчетной заселенности квартиры 20 м2 общей площади на человека и менее) 
=17 Вт/м2;
· жилых зданий без ограничения социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 45 м2 общей площади на человека и более) =10 Вт/м2;
· других жилых зданий - в зависимости от расчетной заселенности квартиры по интерполяции величины между 17 и 10 Вт/м2.
Пример 3. Выполнить расчет теплопотерь помещений 2 этажа трехэтажного жилого дома для г. Казани. План типового этажа здания показан на рис.8. Главный фасад здания (со стороны входной двери) ориентирован на Юг.
Наружные климатические условия и параметры внутреннего воздуха соответствуют значениям, приведенным в Примере 1. Расчетные коэффициенты теплопередачи ограждений сведены в табл.1.3.
Таблица 1.3
| Наименование ограждения | Обозн. | R r, м2оС/Вт | к = 1 /R r, Вт/м2оС |
| Наружная стена (см. Пример 2) | НС | 3.52 | 0.284 |
| Внутренняя стена | ВС | 0.40 | 2.500 |
| Чердачное перекрытие | Пт | 3.61 | 0.277 |
| Перекрытие над холодным подвалом | Пл | 4.46 | 0.224 |
| Окна с тройным остеклением в раздельных деревянных переплетах | ТО | 0.55 | 1.828 |
| Балконная дверь с тройным остеклением | БД | 0.55 | 1.828 |
| Входная дверь лестничной клетки | ВД | 1.74 | 0.575 |
Габариты ограждающих конструкций определяем по правилам обмера, приведенным в Приложении 2. Размеры окон в просвет составляют - 1.5´1.5(h) м, балконных дверей - 0.7´2.1(h) м. Расчетную высоту наружных стен принимаем:
· для 1-го этажа (от низа перекрытия над подвалом до уровня чистого пола 2-го этажа) h = 3.8 м;
· для 2-го этажа (по отметкам чистого пола между этажами) h = 3.3 м;
· для 3-го этажа (от уровня чистого пола 2-го этажа до верха покровного слоя чердачного перекрытия) h = 3.55 м.
Для упрощения вычислений при расчете трансмиссионных потерь теплоты площадь окон и дверей из площади стен не вычитаем, а величину коэффициентов теплопередачи кТО, кБД и кВД принимаем уменьшенной на величину кНС (наружной стены). Суммарные теплопотери помещения при этом не меняются.
Теплопотери коридоров, ванных комнат и санузлов отдельно не рассчитываем, а относим к смежным жилым помещениям и кухням, суммируя габариты их ограждающих конструкций. В жилых зданиях с системой центрального горячего водоснабжения это допустимо, поскольку необходимый догрев воздуха ванных комнат до нормируемых 25°С обеспечивается теплоотдачей от полотенцесушителей.
Величину добавочных теплопотерь b принимаем:
· для наружных стен, балконных дверей и окон, обращенных на Север и Восток – в размере 0.1; на Запад – в размере 0.05;
· для конструкции наружной двери лестничной клетки (двойные двери с тамбуром между ними) - в размере b = 0,27 Н при расчетной высоте здания Н =10.65 м.
Расчетная разность давлений для определения затрат теплоты на нагрев воздуха, инфильтрующегося в кухни каждого этажа, составляет:
Dр 1эт = 9.81(10.65 – 2.7) (1.46 – 1.21) + 0,5×1.46× 4.32(0.8 – (-0.6)) 0.5 = 28.9 Па,
Dр 2эт = 9.81(10.65 – 6.0) (1.46 – 1.21) + 0,5×1.46× 4.32(0.8 – (-0.6)) 0.65 = 23.7 Па,
Dр 3эт = 9.81(10.65 – 9.3) (1.46 – 1.21) + 0,5×1.46× 4.32(0.8 – (-0.6)) 0.65 = 15.6 Па,
Для окон лестничной клетки теплопотери на инфильтрацию рассчитываем с учетом разности давления воздуха Dp на уровне расположения верха каждого окна по высоте здания:
Dр 1лк = 9.81(10.65 – 4.5) (1.46 – 1.22) + 0,5×1.46× 4.32(0.8 – (-0.6)) 0.5 = 23.9 Па;
Dр 2лк = 9.81(10.65 – 8.3) (1.46 – 1.22) + 0,5×1.46× 4.32(0.8 – (-0.6)) 0.65 = 17.8 Па.
Бытовые теплопоступления в жилых помещениях и кухне определяем по формуле (1.14), применяя норму теплопоступлений на 1м2 площади пола в размере =17 Вт/м2.
Результаты расчета затрат теплоты на инфильтрацию, значения теплопоступлений и балансы теплоты в помещениях жилого дома, полученные по формуле (1.8), приведены в графе 17 табл. 1.4.
1.6 Расчет отопительных приборов
Отопительные приборы системы отопления представляют собой поверхностные теплообменники, с помощью которых осуществляется теплопередача от теплоносителя в отапливаемые помещения.
При выборе вида и типа отопительных приборов учитывают ряд факторов: назначение, архитектурно-строительную планировку и особенности теплового режима помещения, вид системы отопления, технико-экономические и санитарно-гигиенические показатели приборов.
Основная характеристика прибора – номинальный условный тепловой поток Qн.у, Вт/м2 или Вт/секц. Он представляет собой теплоотдачу 1 м2 поверхности прибора или одной его секции, полученную при стандартных сертификационных испытаниях прибора. Стандартными считаются следующие условия испытаний:
· температура греющего теплоносителя на входе в прибор tг = 105 °С;
· температура теплоносителя на выходе из прибора tо = 70 °С;
· температура окружающего воздуха tint = 18 °С;
· разность средних температур теплоносителя и воздуха (температурный напор прибора)
оС;
· расход теплоносителя через прибор - 0,1 кг/с (360 кг/ч);
· атмосферное давление - 1013 гПа (101300 Па).
В табл. П2.3 Приложения 2 приведены тепловые характеристики некоторых отопительных приборов, рекомендуемых для использования в жилых зданиях.
Расчет отопительных приборов сводится к определению либо числа секций (элементов) радиатора, либо типа панельного радиатора и конвектора, нагревательная площадь поверхности которых может обеспечить передачу в помещение теплового потока не менее требуемого Qпр.
Исходными данными для расчета отопительного прибора являются потери теплоты помещением (дефицит теплоты -D Q = Qпр), расчетные температуры теплоносителя на входе и выходе из системы отопления, требуемая температура воздуха помещения и расчетная температура наружного воздуха.
Определяют теплоотдачу труб стояка и подводок, открыто проложенных в пределах помещения:
Qтр = qв lв + qг lг , (1.15)
где qв и qг – теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м (табл. П2.2 Приложения 2);
lв и lг – длина труб в пределах помещения, м.
Необходимая теплоотдача прибора определяется по формуле:
, (1.16)
где Qпом - требуемая тепловая нагрузка на отопительном приборе, Вт, равная теплопотерям помещения.
Минимальное число секций N радиатора или требуемая площадь поверхности нагрева F несекционного прибора находятся из формулы:
, (1.17)
где Qн.у - номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора или 1 м2 поверхности прибора, Вт/секц (Вт/м2), см. табл. П2.3 Приложения 2;
Qнт - требуемый номинальный тепловой поток для выбора типоразмера прибора;
- коэффициент, учитывающий способ установки прибора (Прил. 2, табл. П2.4);
коэффициент, учитывающий число секций в приборе (Прил. 2, табл. П2.4); для несекционных приборов 
.
Величина требуемого номинального теплового потока прибора Qнт должна учитывать отклонения реальных условий эксплуатации прибора от стандартных
, (1.18)
где jк - комплексный коэффициент приведения к действительным условиям эксплуатации
, (1.19)
Здесь D tср - средний температурный напор прибора, оС;
Gпр – расход воды, проходящей через прибор, кг/ч;
п, р, - экспериментальные числовые показатели для конкретного типа прибора, определяемые по табл. 2.3 Приложения 2.
Средний температурный напор прибора D tср определяется по формуле:
, (1.20)
где tср – средняя температура воды в отопительном приборе. оС.
Для двухтрубных систем D tср допустимо определять как
, (1.21)
где tг и tо – расчетные температуры теплоносителя в подающем и обратном теплопроводах системы, оС;
Средняя температура воды в приборе при однотрубной схеме рассчитывается по формуле
, (1.21)
где D tпр – расчетный перепад температуры воды в приборе, оС;
b1 – поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь (сверх расчетной) приборов, принятых к установке (табл. П2.4 Приложения 2);
b2 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружных стен (табл. П2.4 Приложения 2).
tвх – температура воды, входящей в прибор, с учетом падения температуры по длине подводящих теплопроводов, оС:
, (1.23)
где SD tм – суммарное понижение температуры воды на участках подающего магистрального теплопровода от начала системы до рассматриваемого стояка (стр.45 [6]);
SD tпот – понижение температуры воды на участках стояка до расчетного прибора;
S 
. (1.24)
Расход воды, проходящей через прибор, рассчитывается по формулам:
· для двухтрубных систем
; (1.25)
· для однотрубных систем (с учетом коэффициента затекания a и расхода воды Gст в стояке или ветке)
. (1.26)
Значения коэффициентов затекания воды в приборных узлах однотрубных стояков принимаются по табл. 9.3 [6].
Пример 4. Определить число секций радиаторов типа МС-140-108 для жилого дома. В здании принята двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя 
.
Приведем расчет приборов для помещения,теплопотери которго составляют Q пом = 1520 Вт. Приборы для остальных помещений будут рассчитаны аналогичным образом.
· Теплоотдача труб стояка и подводок, открыто проложенных в пределах данного помещения, согласно (1.15) Q тр = 250,8 Вт.
Необходимая теплоотдача прибора в рассматриваемом помещении составит:
Вт.
Средний температурный напор прибора при двухтрубной схеме по формуле (1.21)
оС.
Расход воды, проходящей через отопительный прибор, из формулы (1.25) составит
39.24 кг/ч.31.37
Рассчитываем комплексный коэффициент приведения по формуле (1.19):
.
Требуемый номинальный тепловой поток для выбора типоразмера прибора (1.18)
Вт.
Минимальное число секций чугунного радиатора определяем по формуле (1.17):
секций,
(при открытой установке 
=1; для радиаторов из 5¸10 секций 
=1).
1.7. Общие положения по гидравлическому расчету систем отопления
Гидравлический расчет СВО в соответствии с законами гидравлики выполняется по следующему принципу: действующая в системе разность давления (насосного и естественного) полностью расходуется на преодоление сопротивления движению. Расчет заключается в подборе по сортаменту таких диаметров труб, при которых подается расчетное количество теплоносителя в отопительные приборы системы.
Гидравлический расчет выполняют по аксонометрической схеме системы, на которой выявляют циркуляционные кольца, делят их на участки, наносят значения тепловых нагрузок (расходов воды).
Вначале подбирают диаметры трубы и определяют потери давления в них при перемещении расчетного количества воды по наиболее энергоемкому направлению, т.е. имеющему наибольшую длину и проходящему через самый нагруженный стояк или прибор. Такое направление называют главным циркуляционным кольцом (ГЦК).
Второй этап расчета заключается в подборе диаметров труб других циркуляционных колец, частично содержащих уже подобранные участки ГЦК и участки ответвлений. Диаметры ответвлений принимаются такими, чтобы потери давления при перемещении расчетных расходов воды по этим участкам были равны располагаемым давлениям в точках магистрали ГЦК, где эти ответвления присоединяются. При расчетах стремятся, чтобы потери давления по всем циркуляционным кольцам системы были одинаковы.
Располагаемое давление, действующее в циркуляционном кольце системы отопления, запишется:
, (1.27)
где 
- давление, создаваемое насосом или смесительной установкой, Па;
- естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в отопительных приборах, Па;
- естественное циркуляционное давление, возникающее за счет охлаждения воды в трубах, Па.
Для вертикальных однотрубных систем отопления Б = 1,0; для горизонтальных однотрубных и для двухтрубных систем Б = 0,4.
Насосное циркуляционное давление выбирается:
а) при независимой схема присоединения системы отопления – равным потерям давления в системе при предельно допустимой скорости движения воды в трубах;
б) при зависимой схеме присоединения без смешения – равным разности давлений в наружных теплопроводах Р 1 – Р 2 в месте их ввода в здание;
в) при зависимой схеме со смешением выбирают исходя из располагаемой разности давлений Р 1 – Р 2 и коэффициента смешения. В практических расчетах для этой схемы пользуются следующим соотношением:
(1.28)
где S l – сумма длин расчетных участков циркуляционного кольца, м.
Естественное циркуляционное давление 
определяется по формулам:
· в вертикальной однотрубной системе при N приборах в стояке, входящем в расчетное кольцо
(1.29)
где Qi - необходимая теплоотдача теплоносителем в помещение, Вт;
hi - вертикальное расстояние между условными центрами нагрева воды в тепловом пункте и охлаждения в стояке для i -го прибора, м;
b - среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1°С (табл. 10.4 [6 ];
b1, b2 - поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительную теплоотдачу в помещении (Табл. 9.4; 9.5 [6]);
Gст. - расход воды в стояке, определяемый по формуле (1.25), кг/ч, с учетом поправочных коэффициентов b1 и b2
(1.30)
· в горизонтальной однотрубной, а также в кольцах двухтрубных систем
, (1.31)
где hi - вертикальное расстояние между условными центрами нагрева воды в тепловом пункте и охлаждения в ветви или отопительном приборе на нижнем этаже здания, м.
Естественное циркуляционное давление 
учитывается только в системах отопления с верхней разводкой. Для его определения можно воспользоваться следующими эмпирическими зависимостями:
· для двухтрубных систем
; (1.32)
· для однотрубных систем
, (1.33)
где l – расстояние по горизонтали от главного стояка до расчетного, м;
a – показатель степени; для 1 этажа a = 0.2, для каждого последующего уменьшается на 0.02.
Гидравлический расчет системы выполняют двумя способами:
· по удельным потерям давления, исходя из принятого расхода воды в трубах, по которому подбирается их диаметр;
· по характеристикам гидравлического сопротивления и проводимостям, исходя из выбранного диаметра труб, кода определяется расход воды в них.
Перепад температуры воды в стояках или ветвях системы в первом случае принимается равным D tсист, а во втором случае – переменным (допустимое отклонение ± 7°С при D tсист до 45°С).
Гидравлический расчет системы отопления по удельной линейной потере давления
При подборе диаметра труб в главном циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды на участках и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления, определяемого по формуле
, Па/м. (1.34)
Задавшись диаметром d трубы и определив по формуле (1.30) количество воды на расчетном участке, по таблице II.1 прил. II [6] определяют скорость движения воды V, м/с и фактическое значение удельного сопротивления R. При этом оно должно быть близко по величине к ранее определенному значению Rср.
Потери давления на трение на расчетном участке рассчитывают по формуле
D Ртр = R´ l Па. (1.35)
Далее, по табл. II.10¸ II.19 прил. II [6] определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений (КМС) на расчетном участке 
. Местные сопротивления на границе 2-х участков (тройники, крестовины) относят к участку с меньшим расходом теплоносителя.
По значению 
и скорости воды на участке V рассчитывают потери давления на местные сопротивления
, Па.(1.36)
Величину Z можно также определить из табл. П2.5 и П2.6 Приложения 2.
Суммарные потери давления на всех участках главного циркуляционного кольца å(Rl + Z) сравнивают с величиной расчетного располагаемого давления в системе отопления D Рр. Расхождение между ними при тупиковом движении теплоносителя не должно превышать 15%. Невязка между сопротивлениями ГЦК и каждого «малого» циркуляционного кольца допустима не более 25%.
Пример 5. Выполнить гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления с нижней разводкой (рис. 13). Расчетная температура теплоносителя равна tг = 95°С; t o = 70°C. Отопительные приборы – стальные панельные радиаторы типа РСВ. Система отопления присоединена по независимой схеме через водоподогреватель к наружным тепловым сетям.
Так как схема движения воды в магистральных теплопроводах принята тупиковой, то главное циркуляционное кольцо проходит через наиболее удаленный стояк 5 (наиболее удаленный и нагруженный).
Система отопления с водоподогревателем может быть с насосным или естественным побуждением, определим какая же система будет в рассматриваемом примере. Это зависит от радиуса действия системы и от величины удельной линейной потери давления.
Радиус действия системы отопления составляет 19 м, что меньше допустимой длины циркуляционного кольца в естественных СВО (l ГЦК £ 30 м при Rср > 4 Па/м). По данному признаку система отопления может быть с естественной циркуляцией теплоносителя. Определим величину естественного циркуляционного давления по формуле (1.31):
0,64 Z 9,8 Z 3,0 (95 – 70) = 470,4 Па.
Рис. 13. Расчетная схема двухтрубной системы отопления
Длина циркуляционного кольца, проходящего через стояк 5, составляет Sl = 75,5 м. Тогда по формуле (1.34):
= 3,14 Па/м < 4 Па/м.
Следовательно, величина естественного давления недостаточна для преодоления сил трения и местных сопротивлений. Поэтому необходимо установить насос и данная система будет с искусственной циркуляцией.
Насосное циркуляционное давление в среднем составляет 
= 10 кПа.
Расчетное циркуляционное давление определим по формуле (1.27):
= 10000 +0,4 Z 470,4 = 10188 Па.
Определяем по формуле (1.34) среднее ориентировочное значение удельной линейной потери давления
= 87,7 Па/м.
Вычисляем расходы воды на участках по формуле (1.30) при b1= 1,06 и b2 = 1,10.
Заполняем в расчетном бланке (табл. 1.5) первые четыре колонки, беря показатели со схемы системы (рис. 11).
По табл. прил. 2, стр. 212 [6] по расходу воды на участках выбираем диаметр труб dу, ориентируясь на значение 
, записываем в табл. 1.5 скорость движения воды V и действительные значения удельной линейной потери давления R. Затем вычисляем линейные потери давления на участках.
Суммы коэффициентов местных сопротивлений на участках магистралей и стояка находим по таблицам 11.10; 11.11 и 11.12 [6] или по табл. П2.5 и П2.6 Приложения 2:
Участок 1.
| выход из прибора |  = 0,3
|
| крестовина поворотная |  = 3
|
 = 3,3.
|
Участок 2.
| вентиль d = 25 |  = 9
|
| кран пробковый d = 25 | =1
|
| отвод d = 25 | =0,6
|
| тройник проходной | =1
|
| = 11,6.
|
Участок 3.
| вентиль d = 25 | = 9
|
| тройник поворотный | = 1,5
|
| = 10,5
|
Участок 4.
| тройник поворотный | = 1,5
|
Участок 5.
| три отвода d = 40 | = 0,4 ´3=1.2
|
Участок 6.
| тройник поворотный | = 1,5
|
| вентиль d = 32 | = 0,5
|
| = 2
|
Участок 7.
| внезапное сужение | = 0,5
|
| вентиль d = 32 | = 0,5
|
| отвод d = 32 | =0,2
|
| тройник поворотный | =1,5
|
| = 2,7
|
Участок 8.
| отвод d = 40 | = 0,5
|
Участок 9.
| тройник поворотный | = 1,5
|
Участок 10.
| вентиль dy = 32 | = 0,5
|
| тройник поворотный | =1,5
|
 = 2
|
Участок 11.
| тройник проходной | = 1
|
| отвод dy = 15 | = 0,6
|
| вентиль dy = 15 | = 15,9
|
| = 16,5
|
Участок 12.
| крестовина поворотная | = 3
|
| кран двойной регулировки | = 4
|
| вход в прибор | = 0,3
|
| = 7,3
|
По скорости и по сумме коэффициентов местных сопротивлений по табл. 11.3 [6] находим потери давления на местные сопротивления Z. Данные записываем в табл. 1.5.
Определяем суммарные потери давления в кольце по стояку 5:
S(Rl + Z) = 9703,1 Па.
Запас давления:
= 4,76 %, что является допустимым.
Переходим к расчету кольца, проходящего через стояк 6. Располагаемое давление для этого стояка будет равняться потерям давления на участках 1, 2, 11, 12, т.е.
=S(Rl + Z)уч.1,2,11,12= 7,22 + 705,7 +646,5 + 14,6 = 1639 Па.
Расчет ведем аналогично расчету кольца через стояк 5.
Коэффициенты местных сопротивлений:
Участок 1¢.
| выход из прибора | = 0,3
|
| крестовина поворотная | = 3
|
| = 3,3
|
Участок 2¢.
| вентиль dy = 15 | = 3
|
| тройник поворотный | = 1,5
|
| пробковый кран dy = 15 | = 3
|
| = 7,5
|
Участок 3¢.
| вентиль dy = 15 | = 3
|
| тройник поворотный | = 1,5
|
| = 4,5
|
Участок 4¢.
| крестовина поворотная | = 3
|
| кран двойной регулировки | = 4
|
| вход в прибор | = 0,3
|
| = 7,3
|
По скорости и по сумме коэффициентов местных сопротивлений по табл. 11.3, стр. 235 [6] находим потери давления на местные сопротивления Z. Данные расчетов записываем в табл. 1.5.
Таблица 1.5