Пылевато-глинистых нелессовых грунтов четвертичных отложений
| #G0Наименование грунтов и пределы нормативных значений их показателя текучести | Обозначения характеристик грунтов | Характеристики грунтов при коэффициенте пористости  , равном
| |||||||
| 0,45 | 0,55 | 0,65 | 0,75 | 0,85 | 0,95 | 1,05 | |||
| Супеси | 0  0,25
| 
| 21 (0,21) | 17 (0,17) | 15 (0,15) | 13 (0,13) | - | - | - |
| - | - | - | ||||||
0,25  0,75
|
| 19 (0,19) | 15 (0,15) | 13 (0,13) | 11 (0,11) | 9 (0,09) | - | - | |
|
| - | - | |||||||
| Суглинки | 0 0,25
|
| 47 (0,47) | 37 (0,37) | 31 (0,31) | 25 (0,25) | 22 (0,22) | 19 (0,19) | - |
|
| - | ||||||||
| 0,25 0,5
|
| 39 (0,39) | 34 (0,34) | 28 (0,28) | 23 (0,23) | 18 (0,18) | 15 (0,15) | - | |
|
| - | ||||||||
| 0,5 0,75
|
| - | - | 25 (0,25) | 20 (0,20) | 16 (0,16) | 14 (0,14) | 12 (0,12) | |
|
| - | - | |||||||
| Глины | 0 0,25
|
| - | 81 (0,81) | 68 (0,68) | 54 (0,54) | 47 (0,47) | 41 (0,41) | 36 (0,36) |
|
| - | ||||||||
| 0,25 0,5
|
| - | - | 57 (0,57) | 50 (0,50) | 43 (0,43) | 37 (0,37) | 32 (0,32) | |
|
| - | - | |||||||
| 0,5 0,75
|
| - | - | 45 (0,45) | 41 (0,41) | 36 (0,36) | 33 (0,33) | 29 (0,29) | |
|
| - | - |
Таблица 3
Нормативные значения модуля деформации
Пылевато-глинистых нелессовых грунтов
| #G0Происхождение и возраст грунтов | Наименование грунтов и пределы нормативных значений их показателя текучести | Модуль деформации грунтов  , МПа (кгс/см  ),
при коэффициенте пористости , равном
| |||||||||||||
| 0,35 | 0,45 | 0,55 | 0,65 | 0,75 | 0,85 | 0,95 | 1,05 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | |||||
| Четвертичные отложения | Аллювиальные Делювиaльные Озерные Озерно-аллювиальные | Супеси | 0 0,75
| - | 32 (320) | 24 (240) | 16 (160) | 10 (100) | 7 (70) | - | - | - | - | - | |
| Суглинки | 0 0,25
| - | 34 (340) | 27 (270) | 22 (220) | 17 (170) | 14 (140) | 11 (110) | - | - | - | - | |||
| 0,25 0,5
| - | 32 (320) | 25 (250) | 19 (190) | 14 (140) | 11 (110) | 8 (80) | - | - | - | - | ||||
| 0,5 0,75
| - | - | - | 17 (170) | 12 (120) | 8 (80) | 6 (60) | 5 (50) | - | - | - | ||||
| Глины | 0 0,25
| - | - | 28 (280) | 24 (240) | 21 (210) | 18 (180) | 15 (150) | 12 (120) | - | - | - | |||
| 0,25 0,5
| - | - | - | 21 (210) | 18 (180) | 15 (150) | 12 (120) | 9 (90) | - | - | - | ||||
| 0,5 0,75
| - | - | - | - | 15 (150) | 12 (120) | 9 (90) | 7 (70) | - | - | - | ||||
| Флювиогляциальные | Супеси | 0 0,75
| - | 33 (330) | 24 (240) | 17 (170) | 11 (110) | 7 (70) | - | - | - | - | - | ||
| Суглинки | 0 0,25
| - | 40 (400) | 33 (330) | 27 (270) | 21 (210) | - | - | - | - | - | - | |||
| 0,25 0,5
| - | 35 (350) | 28 (280) | 22 (220) | 17 (170) | 14 (140) | - | - | - | - | - | ||||
| 0,5 0,75
| - | - | - | 17 (170) | 13 (130) | 10 (100) | 7 (70) | - | - | - | - | ||||
| Моренные | Супеси Суглинки |  0,5
| 75 (750) | 55 (550) | 45 (450) | - | - | - | - | - | - | - | - | ||
| Юрские отложения оксфордского яруса | Глины | -0,25 0
| - | - | - | - | - | - | 27 (270) | 25 (250) | 22 (220) | - | - | ||
| 0 0,25
| - | - | - | - | - | - | 24 (240) | 22 (220) | 19 (190) | 15 (150) | - | ||||
| 0,25 0,5
| - | - | - | - | - | - | - | - | 16 (160) | 12 (120) | 10 (100) | ||||
2. Характеристики песчаных грунтов в табл.1 относятся к кварцевым пескам с зернами различной окатанности, содержащим не более 20% полевого шпата и не более 5% в сумме различных примесей (слюда, глауконит и пр.), включая органическое вещество, независимо от степени влажности грунтов 
.
3. Характеристики пылевато-глинистых грунтов в табл.2 и 3 относятся к грунтам, содержащим не более 5% органического вещества и имеющим степень влажности 
0,8.
4. Для грунтов с промежуточными значениями , против указанных в табл.1-3, допускается определять значения , и по интерполяции.
Если значения , 
и грунтов выходят за пределы, предусмотренные табл.1-3, характеристики , и следует определять по данным непосредственных испытаний этих грунтов.
Допускается в запас надежности принимать характеристики , и по соответствующим нижним пределам , и табл.1-3, если грунты имеют значения , и меньше этих нижних предельных значений.
5. Для определения значений , и по табл.1-3 используются нормативные значения , и (п.2.12).
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Обязательное
РАСЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ 
______________
В настоящем приложении, кроме специально оговоренных случаев, приняты следующие единицы:
для линейных величин - м (см), для сил - кН (кгс); для напряжений, давлений и модулей деформации - кПа (кгс/см ); для удельного веса - кН/м 
(кгс/см ).
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСАДКИ
1. Осадка основания 
c использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (п.2.40) определяется методом послойного суммирования по формуле
, (1)
где 
- безразмерный коэффициент, равный 0,8;
- среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в 
-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней 
и нижней 
границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента (см. пп.2-4);
и 
- соответственно толщина и модуль деформации -го слоя грунта;
- число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
При этом распределение вертикальных нормальных напряжений по глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной на рис.1.
_______________
Далее для краткости слово "нормальное" опускается.
Рис.1. Схема распределения вертикальных напряжений
в линейно деформируемом полупространстве
- отметка планировки; 
- отметка поверхности природного рельефа;
- отметка подошвы фундамента; 
- уровень подземных вод; 
- нижняя граница сжимаемой
толщи; 
и 
- глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности
природного рельефа; 
- ширина фундамента; 
- среднее давление под подошвой фундамента;
- дополнительное давление на основание; 
и 
- вертикальное напряжение
от собственного веса грунта на глубине 
от подошвы фундамента и на уровне подошвы;
и 
- дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки
на глубине от подошвы фундамента и на уровне подошвы; 
- глубина сжимаемой толщи
#G1
#G0Примечание. При значительной глубине заложения фундаментов расчет осадки рекомендуется производить с использованием расчетных схем, учитывающих разуплотнение грунта вследствие разработки котлована.
2. Дополнительные вертикальные напряжения на глубине от подошвы фундамента: 
- по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, и 
- по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента, определяются по формулам:
; (2)
, (3)
где 
- коэффициент, принимаемый по табл.1 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной: 
- при определении и 
- при определении ;
- дополнительное вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной 
10 м принимается 
);
- среднее давление под подошвой фундамента;
- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (при планировке срезкой принимается 
, при отсутствии планировки и планировке подсыпкой 
, где 
- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы, и - обозначены на рис.1).
Таблица 1
Коэффициент
#G0 
| Коэффициент для фундаментов
| |||||||
| круглых | прямоугольных с соотношением сторон  , равным
| ленточных
( )
| ||||||
| 1,0 | 1,4 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | ||||
| 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | |
| 0,4 | 0,949 | 0,960 | 0,972 | 0,975 | 0,976 | 0,977 | 0,977 | 0,977 |
| 0,8 | 0,756 | 0,800 | 0,848 | 0,866 | 0,876 | 0,879 | 0,881 | 0,881 |
| 1,2 | 0,547 | 0,606 | 0,682 | 0,717 | 0,739 | 0,749 | 0,754 | 0,755 |
| 1,6 | 0,390 | 0,449 | 0,532 | 0,578 | 0,612 | 0,629 | 0,639 | 0,642 |
| 2,0 | 0,285 | 0,336 | 0,414 | 0,463 | 0,505 | 0,530 | 0,545 | 0,550 |
| 2,4 | 0,214 | 0,257 | 0,325 | 0,374 | 0,419 | 0,449 | 0,470 | 0,477 |
| 2,8 | 0,165 | 0,201 | 0,260 | 0,304 | 0,349 | 0,383 | 0,410 | 0,420 |
| 3,2 | 0,130 | 0,160 | 0,210 | 0,251 | 0,294 | 0,329 | 0,360 | 0,374 |
| 3,6 | 0,106 | 0,131 | 0,173 | 0,209 | 0,250 | 0,285 | 0,319 | 0,337 |
| 4,0 | 0,087 | 0,108 | 0,145 | 0,176 | 0,214 | 0,248 | 0,285 | 0,306 |
| 4,4 | 0,073 | 0,091 | 0,123 | 0,150 | 0,185 | 0,218 | 0,255 | 0,280 |
| 4,8 | 0,062 | 0,077 | 0,105 | 0,130 | 0,161 | 0,192 | 0,230 | 0,258 |
| 5,2 | 0,053 | 0,067 | 0,091 | 0,113 | 0,141 | 0,170 | 0,208 | 0,239 |
| 5,6 | 0,046 | 0,058 | 0,079 | 0,099 | 0,124 | 0,152 | 0,189 | 0,223 |
| 6,0 | 0,040 | 0,051 | 0,070 | 0,087 | 0,110 | 0,136 | 0,173 | 0,208 |
| 6,4 | 0,036 | 0,045 | 0,062 | 0,077 | 0,099 | 0,122 | 0,158 | 0,196 |
| 6,8 | 0,031 | 0,040 | 0,055 | 0,064 | 0,088 | 0,110 | 0,145 | 0,185 |
| 7,2 | 0,028 | 0,036 | 0,049 | 0,062 | 0,080 | 0,100 | 0,133 | 0,175 |
| 7,6 | 0,024 | 0,032 | 0,044 | 0,056 | 0,072 | 0,091 | 0,123 | 0,166 |
| 8,0 | 0,022 | 0,029 | 0,040 | 0,051 | 0,066 | 0,084 | 0,113 | 0,158 |
| 8,4 | 0,021 | 0,026 | 0,037 | 0,046 | 0,060 | 0,077 | 0,105 | 0,150 |
| 8,8 | 0,019 | 0,024 | 0,033 | 0,042 | 0,055 | 0,071 | 0,098 | 0,143 |
| 9,2 | 0,017 | 0,022 | 0,031 | 0,039 | 0,051 | 0,065 | 0,091 | 0,137 |
| 9,6 | 0,016 | 0,020 | 0,028 | 0,036 | 0,047 | 0,060 | 0,085 | 0,132 |
| 10,0 | 0,015 | 0,019 | 0,026 | 0,033 | 0,043 | 0,056 | 0,079 | 0,126 |
| 10,4 | 0,014 | 0,017 | 0,024 | 0,031 | 0,040 | 0,052 | 0,074 | 0,122 |
| 10,8 | 0,013 | 0,016 | 0,022 | 0,029 | 0,037 | 0,049 | 0,069 | 0,117 |
| 11,2 | 0,012 | 0,015 | 0,021 | 0,027 | 0,035 | 0,045 | 0,065 | 0,113 |
| 11,6 | 0,011 | 0,014 | 0,020 | 0,025 | 0,033 | 0,042 | 0,061 | 0,109 |
| 12,0 | 0,010 | 0,013 | 0,018 | 0,023 | 0,031 | 0,040 | 0,058 | 0,106 |
Примечания: 1. В табл.1 обозначено: - ширина или диаметр фундамента,  - длина фундамента.
2. Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью  , значения принимаются как для круглых фундаментов радиусом  .
3. Для промежуточных значений  и  коэффициент определяется по интерполяции.
|
3. Дополнительные вертикальные напряжения 
на глубине по вертикали, проходящей через произвольную точку (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с дополнительным давлением по подошве, равным ), определяются алгебраическим суммированием напряжений 
в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (рис.2) по формуле
. (4)
Рис.2. Схема к определению дополнительных вертикальных
напряжений в основании рассчитываемого фундамента с учетом
влияния соседнего фундамента методом угловых точек
а - схема расположения рассчитываемого 1 и влияющего фундамента 2; б - схема расположения
фиктивных фундаментов с указанием знака напряжений в формуле (4) под углом 
-го фундамента
4. Дополнительные вертикальные напряжения 
на глубине по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади определяются по формуле
, (5)
где 
- число влияющих фундаментов.
5. Вертикальное напряжение от собственного веса грунта 
на границе слоя, расположенного на глубине от подошвы фундамента, определяется по формуле
, (6)
где 
- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;
- обозначение - см. рис.1;
и - соответственно удельный вес и толщина -го слоя грунта.
Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды.
При определении в водоупорном слое следует учитывать давление столба воды, расположенного выше рассматриваемой глубины.
6. Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине 
, где выполняется условие 
(здесь - дополнительное вертикальное напряжение на глубине по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, определяемое в соответствии с указаниями пп.2 и 4; - вертикальное напряжение от собственного веса грунта, определяемое в соответствии с п.5).
Если найденная по указанному выше условию нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации 
5 МПа (50 кгс/см ) или такой слой залегает непосредственно ниже глубины , нижняя граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия 
.
7. Осадка основания с использованием расчетной схемы линейно деформируемого слоя (см. п.2.40 и рис.3) определяется по формуле
, (7)
где - среднее давление под подошвой фундамента (для фундаментов шириной 
10 м принимается 
- см. п.2);
- ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента;
и 
- коэффициенты, принимаемые по табл.2 и 3;
- число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя 
, определяемой в соответствии с указаниями п.8;
и 
- коэффициенты, определяемые по табл.4 в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля -го слоя соответственно
и 
;
- модуль деформации -го слоя грунта.
Примечание. Формула (7) служит для определения средней осадки основания, загруженного равномерно распределенной по ограниченной площади нагрузкой. Эту формулу допускается применять для определения осадки жестких фундаментов.
Рис.3. Схема к расчету осадок с использованием расчетной схемы основания
в виде линейно деформируемого слоя
Таблица 2
Коэффициент
#G0Относительная толщина слоя 
| Коэффициент
|
0  0,5
| 1,5 |
| 0,5 1
| 1,4 |
| 1 2
| 1,3 |
| 2 3
| 1,2 |
| 3 5
| 1,1 |
 5
| 1,0 |
Таблица 3
Коэффициент
| #G0Среднее значение модуля деформации грунта основания , МПа (кгс/см )
| Значения коэффициента при ширине фундамента , м, равной
| ||
| 10
| 10  15
|  15
| |
| 10 (100)
| |||
 10 (100)
| 1,35 | 1,5 |
Таблица 4
Коэффициент
| #G0Коэффициент для фундаментов
| |||||||
| круглых | прямоугольных с соотношением сторон , равным
| ленточных
| ||||||
| 1,4 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | |||||
| 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | |
| 0,4 | 0,090 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,104 |
| 0,8 | 0,179 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,208 |
| 1,2 | 0,266 | 0,299 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,311 |
| 1,6 | 0,348 | 0,380 | 0,394 | 0,397 | 0,397 | 0,397 | 0,397 | 0,412 |
| 2,0 | 0,411 | 0,446 | 0,472 | 0,482 | 0,486 | 0,486 | 0,486 | 0,511 |
| 2,4 | 0,461 | 0,499 | 0,538 | 0,556 | 0,565 | 0,567 | 0,567 | 0,605 |
| 2,8 | 0,501 | 0,542 | 0,592 | 0,618 | 0,635 | 0,640 | 0,640 | 0,687 |
| 3,2 | 0,532 | 0,577 | 0,637 | 0,671 | 0,696 | 0,707 | 0,709 | 0,763 |
| 3,6 | 0,558 | 0,606 | 0,676 | 0,717 | 0,750 | 0,768 | 0,772 | 0,831 |
| 4,0 | 0,579 | 0,630 | 0,708 | 0,756 | 0,796 | 0,820 | 0,830 | 0,892 |
| 4,4 | 0,596 | 0,650 | 0,735 | 0,789 | 0,837 | 0,867 | 0,883 | 0,949 |
| 4,8 | 0,611 | 0,668 | 0,759 | 0,819 | 0,873 | 0,908 | 0,932 | 1,001 |
| 5,2 | 0,624 | 0,683 | 0,780 | 0,844 | 0,904 | 0,948 | 0,977 | 1,050 |
| 5,6 | 0,635 | 0,697 | 0,798 | 0,867 | 0,933 | 0,981 | 1,018 | 1,095 |
| 6,0 | 0,645 | 0,708 | 0,814 | 0,887 | 0,958 | 1,011 | 1,056 | 1,138 |
| 6,4 | 0,653 | 0,719 | 0,828 | 0,904 | 0,980 | 1,041 | 1,090 | 1,178 |
| 6,8 | 0,661 | 0,728 | 0,841 | 0,920 | 1,000 | 1,065 | 1,122 | 1,215 |
| 7,2 | 0,668 | 0,736 | 0,852 | 0,935 | 1,019 | 1,088 | 1,152 | 1,251 |
| 7,6 | 0,674 | 0,744 | 0,863 | 0,948 | 1,036 | 1,109 | 1,180 | 1,285 |
| 8,0 | 0,679 | 0,751 | 0,872 | 0,960 | 1,051 | 1,128 | 1,205 | 1,316 |
| 8,4 | 0,684 | 0,757 | 0,881 | 0,970 | 1,065 | 1,146 | 1,229 | 1,347 |
| 8,8 | 0,689 | 0,762 | 0,888 | 0,980 | 1,078 | 1,162 | 1,251 | 1,376 |
| 9,2 | 0,693 | 0,768 | 0,896 | 0,989 | 1,089 | 1,178 | 1,272 | 1,404 |
| 9,6 | 0,697 | 0,772 | 0,902 | 0,998 | 1,100 | 1,192 | 1,291 | 1,431 |
| 10,0 | 0,700 | 0,777 | 0,908 | 1,005 | 1,110 | 1,205 | 1,309 | 1,456 |
| 11,0 | 0,705 | 0,786 | 0,922 | 1,022 | 1,132 | 1,233 | 1,349 | 1,506 |
| 12,0 | 0,720 | 0,794 | 0,933 | 1,037 | 1,151 | 1,257 | 1,384 | 1,550 |
| Примечание. При промежуточных значениях и коэффициент определяется по интерполяции.
|
8. Толщина линейно деформируемого слоя (рис.3) в случае, оговоренном в п.2.40а, принимается до кровли грунта с модулем деформации 100 МПа (1000 кгс/см ), а при ширине (диаметре) фундамента 10 м и среднем значении модуля деформации грунтов основания 10 МПа (100 кгс/см ) вычисляется по формуле
, (8)
где 
и 
- принимаются соответственно равными для оснований, сложенных: пылевато-глинистыми грунтами 9 м и 0,15; песчаными грунтами - 6 м и 0,1;
- коэффициент, принимаемый равным: 
0,8 при среднем давлении под подошвой фундамента 
100 кПа (1 кгс/см ); 1,2 при 500 кПа (5 кгс/см ), а при промежуточных значениях - по интерполяции.
Если основание сложено пылевато-глинистыми и песчаными грунтами, значение определяется по формуле
, (9)
где 
- толщина слоя, вычисленная по формуле (8) в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами;
- суммарная толщина слоев пылевато-глинистых грунтов в пределах от подошвы фундамента до глубины, равной 
- значению , вычисленному по формуле (8) в предположении, что основание сложено только пылевато-глинистыми грунтами.
Значение , вычисленное по формулам (8) и (9), должно быть увеличено на толщину слоя грунта с модулем деформации 10 МПа (100 кгс/см ), если этот слой расположен ниже и толщина его не превышает 0,2 . При большей толщине слоя такого грунта, а также если вышележащие слои имеют модуль деформации 10 МПа (100 кгс/см ), расчет деформаций основания выполняется по расчетной схеме линейно деформируемого полупространства.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРЕНА ФУНДАМЕНТА
9. Крен фундамента при действии внецентренной нагрузки определяется по формуле
, (10)
где и 
- соответственно модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта основания (значение принимается по п.10); в случае неоднородного основания значения и принимаются средними в пределах сжимаемой толщи в соответствии с указаниями п.11;
- коэффициент, принимаемый по табл.5;
- вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент в уровне его подошвы;
- эксцентриситет;
- диаметр круглого или сторона прямоугольного фундамента, в направлении которой действует момент; для фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника площадью принимается 
;
- коэффициент, учитываемый при расчете крена фундаментов по схеме линейно деформируемого слоя (п.2.40б) при 
10 м и