Для предварительного определения размеров подошвы фундамента находим усилия 
и 
на уровне подошвы фундамента для комбинации усилий с максимальным эксцентриситетом.
Наиболее неблагоприятной комбинацией для предварительного определения размеров подошвы фундамента по условию максимального эксцентриситета является первая комбинация усилий. В этом случае получим следующие значения усилий на уровне подошвы фундамента:
= 1022,08 кН;
=143.22+17.94*1.8+51.984*0.6=-403,56 кН*м;
e0 = / = 403,56*106 / 1022,08*103 = 0.395м.
С учетом эксцентриситета продольной силы воспользуемся формулами табл.XII.I. [3] для предварительного определения размеров подошвы фундамента по схеме 1:
;
м;
м.
Принимаем предварительно размеры подошвы фундамента 
м и 
м. Уточняем расчетное сопротивление песчаного грунта основания согласно прил. 3 [9]:
кПа, где
принят для песчаных грунтов по [9].
Определим усилия на уровне подошвы фундамента принятых размеров от нормативных нагрузок и соответствующие им краевые давления на грунт по формулам:
; 
, где 
-- для класса ответственности здания I;
м2; 
м3.
Результаты вычислений усилий, краевых и средних давлений на грунт основания приведены
в табл.
| Комбинация усилий от колонны | Усилия | Давления,кПа | ||||
 , кН
|  ,кН*м
| 
| 
| 
| ||
| Первая | 1402,6 | 193,1 | 161,3 | 284,0 | 222,6 | |
| Вторая | 1267,8 | -485,9 | 355,5 | 47,0 | 201,2 | |
| Третья | 1669,7 | -344,5 | 374,4 | 155,7 | 265,0 | |
Так как вычисленные значения давлений на грунт основания 
кПа < 1.2R=377,4 кПа, 
кПа < 0.8R = 251,6 кПа и 
кПа < R = 314,5 кПа то предварительно назначенные размеры подошвы фундамента удовлетворяют предъявляемым требованиям по деформациям основаниям основания и отсутствию отрыва части фундамента от грунта при крановых нагрузках таким образом оставляем окончательно размеры подошвы фундамента м и м.
|
|
Расчет на продавливание ступеней фундамента не выполняем, так как размеры их входят в объем пирамиды продавливания.
Для расчета арматуры в подошве фундамента определяем реактивное давление грунта основания при действии наиболее неблагоприятной комбинации расчетных усилий (третьей) без учета собственного веса фундамента и грунта на его обрезах. Находим соответствующие усилия на уровне подошвы фундамента:
кН;
кН*м
Расчетные изгибающие моменты в сечениях 1-1 вычисляем по формуле 
:
Требуемое по расчету сечение арматуры составит:
Принимаем диаметр арматуры для фундамента для основного шага стержней в сетке 200 мм на ширине м будем иметь в сечении 1-1 10 d 10 A-II, As = 785 мм2 > 594.761 мм2. Процент армирования будет равен 
.
Расчет рабочей арматуры сетки плиты фундамента в направлении короткой стороны выполняем на действии среднего реактивного давления грунта 
кПа, соответственно получим:
кН*м;
мм2 .
Принимаем Ø 10 A-II,c шагом 200 мм.
Расчет продольной арматуры подколонника выполняем в ослабленном коробчатом сечении 4-4
в плоскости заделки колонны и на уровне низа подколонника в сечении 5-5.
Сечение 4-4. Размеры коробчатого сечения стаканной части фундамента преобразуем к эквивалентному двутавровому с размерами, мм: 
Вычислим усилия в сечении 4-4 от второй комбинации усилий в колонне с максимальным изгибающим моментом:
кН
кН*м.
Эксцентриситет продольной силы будет равен
> 
мм.
Находим эксцентриситет силы N относительно центра тяжести растянутой арматуры:
|
|
мм.
Проверяем положение нулевой линии. Так как:
, то
указанная линия проходит в полке и сечение следует рассчитывать как прямоугольное с шириной 
мм.
Вычисляем коэффициенты:
Требуемую площадь сечения продольной арматуры вычислим по формуле:
Армирование назначаем в соответствии с конструктивными требованиями в количестве не менее 0,05℅ площади подколонника
мм2.
Принимаем 
мм2 (5 Ø 16 A-I)
В сечении 5-5 по аналогичному расчету принято конструктивное армирование.
Поперечное армирование стакана фундамента определяем по расчету на действие максимального изгибающего момента. Вычисляем эксцентриситет продольной силы в колонне от второй комбинации усилий
м.
Так как 
, то момент внешних сил в наклонном сечении 6-6 вычисляем по формуле:
кН*м.
Тогда площадь сечения одного стержня поперечной арматуры стакана фундамента равна:
мм2. Принимаем As = 50.3 мм2 (Ø 8 A-I).
Список литературы
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.
2. СНиП 2.03.01.—84. Бетонные и железобетонные конструкции.
3. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84).—М.:ЦИТП, 1986.
4. Пособие по проектированию предварительного напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84).Часть I.—М.:ЦИТП, 1986.
5. Пособие по проектированию предварительного напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84).Часть II.—М.:ЦИТП, 1986.
6. СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции.
|
|
7. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.
8. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений.
9. Бородачев Н.А. Программная система для автоматизированного обучения по дисциплине по дисциплине "Железобетонные и каменные конструкции" АОС—ЖБК.СамАСИ,1990.
Содержание.
1.Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок.
2.Проектирование стропильной конструкции.
2.1.Сегментная раскосая ферма.
2.2.Оптимизация стропильной конструкции.
3Проектирование колонны.
4Проектирование фундамента.
| ПОЗ. | ОБОЗНАЧЕНИЕ | НАИМЕНОВАНИЕ | КОЛ ВО | МАС- СА,КГ | ПРИ- МЕЧ. |
| КП-5 | |||||
| 4Ø10А-II ГОСТ5781-82 l=3600мм | 17,77 | ||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 110 мм | 0,836 | ||||
| С-1 | |||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 200 мм | 0,516 | ||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 210 мм | 0,437 | ||||
| С-2 | |||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 220 мм | 0,32 | ||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 300 мм | 0,44 | ||||
| С-3 | |||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 900 мм | 0,187 | ||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 270 мм | 0,14 | ||||
| С-4 | |||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 400 мм | 0,0792 | ||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = | 0,126 | ||||
| КР-1,2 | |||||
| Ø 3 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 120мм | 0,024 | ||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 350 | 0,1733 | ||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 350 | 0,1733 | ||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 350 | 0,1733 | ||||
| КР-3 | |||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 350 | 0,1733 | ||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 600 мм | 0,1188 | ||||
| КР-4 | |||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 2470 | 0,2445 | ||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 1060 | 0,4198 | ||||
| КР-5 | |||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 820 мм | 0,3247 | ||||
| Ø 4 Вр-I ГОСТ 6781-80 ℓ = 460 мм | 0,3188 |
Министерство образования Р оссийской Ф едерации
Т омский Г осударственный
А рхитектурно- С троительный
У ниверситет
Кафедра «ЖБиКК»
Курсовой проект №1.
«Одноэтажное промышленное здание»
Выполнил:
Студент: гр.111-6
Романов П.А.
Проверила:
Богатырёва И.В.
Томск – 2005