Табл. 2.1 - Разделение грунта на условные слои для центрально нагруженного фундамента 2/В
| № пласта | IL | толщина слоя грунта hi, м | средняя глубина расположения слоя | Rfi, кПа | Rfi*hi |
| - | 1.9 | 1.95 | |||
| 0.6 | 1.3 | 3.55 | 18.1 | 23.53 | |
| 0.6 | 1.4 | 4.9 | 20.8 | 29.12 | |
| 0.2 | 1.4 | 6.3 | 60.9 | 85.26 | |
| 0.2 | 1.5 | 7.75 | 64.5 | 96.75 | |
| - | 1.5 | 9.25 | 104.5 | 156.75 | |
| ∑ 9 391.41 |
При z = 10 м, для гравелистого грунта 9: R = 10500 кПа.
Рассчитаем несущую способность свай.
.
Расчетная нагрузка Fu, допускаемая на сваю, рассчитывается из условия:
где gk - коэффициент надежности метода принимаемый равным 1,4;
N – вертикальная расчетная нагрузка, передаваемая на одну сваю от здания при самых неблагоприятных ее сочетаниях, кН;
здесь N0 – вертикальная расчетная нагрузка от здания, приложенная на уровне обреза фундамента, кН;
Gm - расчетная нагрузка от веса ростверка и грунта на его уступах, кН;
n - количество свай в фундаменте;
Fdi– несущая способность сваи, найденная по результатам испытаний или расчетом, кН.
Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю: 
Предположим, что количество свай – 3, тогда
.
Условие выполняется. Окончательно принимаем 3 сваи
Рис. 2.1 – Конструкция свайного фундамента 2/В
Определим количество свай для фундамента 9/А в части здания с подвалом глубиной 3 м.
Табл. 2.1 - Разделение грунта на условные слои для внецентренно нагруженного фундамента 9/А.
| № пласта | IL | толщина слоя грунта hi, м | средняя глубина расположения слоя | Rfi, кПа | Rfi*hi |
| 0.6 | 1.3 | 1.65 | 11.6 | 15.08 | |
| 0.6 | 1.4 | 17.0 | 23.8 | ||
| 0.6 | 1.4 | 4.4 | 19.8 | 27.72 | |
| - | 0.7 | 5.45 | 92.25 | 64.58 | |
| - | 1.2 | 6.4 | 82.0 | 98.4 | |
| ∑ 6 229.58 |
При z = 7 м, для гравелистого грунта 11: R = 7300 кПа.
Рассчитаем несущую способность свай.
.
Для внецентренно нагруженного свайного фундамента 9/А нагрузка N определяется с учетом действия расчетных моментов:
где Nd и My – соответственно расчетная вертикальная нагрузка на сваю, кН, и расчетный изгибающий момент, кН·м, относительно осиx плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка;
n- число свай в фундаменте;
xi - расстояние от главных осей свайного поля до оси сваи, м;
x - расстояние от главных осей свайного поля до оси наиболее удаленной сваи, для которой вычисляется нормальная нагрузка, м.
Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю:
Предположим, что количество свай – 4, тогда
.
.
.
Условие выполняется. Принимаем 5 свай.
Рис. 2.1 – Конструкция свайного фундамента
Проектный отказ свай
При выполнении курсового проекта при применении забивных свай необходимо определить также проектный отказ свай ξ (погружение сваи от одного удара в конце забивки). Это необходимо для контроля несущей способности свай при их забивке или добивке на строительной площадке. Отказ ξ для забивных свай (M=1) определяется по формуле профессора Н.М. Герсеванова:
Где h - коэффициент, принимаемый для железобетонных свай с наголовником - равным 1500 кН/м;
А - площадь поперечного сечения сваи 0,09 м2;
Еd - расчетная энергия удара молота, кДж;
m1 - полный вес молота или вибропогружателя, кН;
e- коэффициент восстановления энергии удара, (для железобетонных свай с деревянным вкладышем в наголовнике e2 = 0,2);
m2 - вес сваи с наголовником, кН;
m3 - вес подбабка (в нашем случае равен 0), кН;
Fd - несущая способность сваи, кН.
Фактический отказ свай при динамических испытаниях в процессе строительства должен быть равен или меньше проектного.
Для трубчатых дизель-молотов Еd = 0,9GH,
где G - вес ударной части молота, кН;
Н - расчетная высота падения ударной части молота, м.
Принимаем трубчатый дизель-молот С-859.
.
Центрально нагруженный фундамент 2/В:
.
Таким образом, получаем, что отказ сваи центрально нагруженного фундамента 2/В равен 0,11 см.
векцентренно нагруженный фундамент 9/А:
.
Таким образом, получаем, что отказ сваи внецентренно нагруженного фундамента 9/А равен 0,33 см.