ГЛАВА 2. ОБОСНОВАНИЯ И РАСЧЕТЫ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

2.1. Выбор рационального напряжения и схемы электроснабжения

 

Выбор напряжения питающей сети определяется по эмпирической формуле

(2.1)

где

Р l

– –

активная максимальная мощность, МВт; длина питающей линии, км).

 

кВ.

 

Полу­ченная расчетная величина напряжения округляется в большую сторону и с учетом класса напряжения рядом проходящей линии электропередач, принимается за напряжение системы внешнего электроснабжения 110 кВ.

Для питания электрооборудования насосной станция внутрипромысловой перекачки нефти, с учетом технологии производства выбирается напряжение 6 кВ.

Сети напряжением 110 кВ выполняются с эффективным заземлением нейтрали, при замыкании на землю одной фазы напряжение на двух других не превышает 0,8 междуфазного напряжения. Это означает, что изоляцию рассчитывают на это напряжение, а не на полное междуфазное напряжение, как в сетях с изолированной или компенсированной нейтрали.

Значительная часть однофазных замыканий в сетях 110 кВ при снятии напряжения самоустраняется, поэтому автоматическое повторное включение (АПВ) восстанавливает питание потребителей. Для уменьшения величины тока однофазного КЗ применяют частичное разземление нейтралей, когда из двух установлен­ных на подстанции трансформаторов нейтраль заземляется только у одного.

Сети напряжением 6 кВ выполняются с незаземленной изолированной нейтралью. При однофазном КЗ на землю в сетях с изолированной нейтралью в неповрежденных фазах напряжение и ток увеличиваются в √3 раз, оборудование находится в работе. Расчет и выбор проводников и оборудования выполняется на междуфазное напряжение.

При однофазном КЗ на землю в сетях с глухозаземленной нейтралью ток КЗ может достигать больших значений, при этом срабатывает защита и отключает поврежденный участок.

Выбирается двухтрансформаторная подстанция 2КТП - 6/04кВ.

Распределительные устройства напряжением 6 кВ выполняются по схеме «одна одиночная, секционированная выключателем, система шин». Число секций – две. Каждая секция работает раздельно и получает питание от отдельной линии. В нормальном режиме работы секционные аппараты отключены. Применение секционного выключателя обеспечивает автоматическое включение резерва. Схема позволяет поочередно отключать секции для ревизии или ремонта, не нарушая электроснабжения объекта. Если же отключается одна из питающих линий и питаемая секция обесточивается, то ее питание можно восстановить включением секционного выключателя, используя систему АВР.

Оперативный ток на подстанции – выпрямленный напряжением 220В. Питание цепей оперативной блокировки разъединителей осуществляется от шин собственных нужд через выпрямительный блок. Схемы релейной защиты, управления, автоматики, сигнализации, измерения и учета электрической энергии, блокировки приняты по действующей сетке схем вторичных соединений в объеме, предусмотренном ПУЭ.

Измерение токовых нагрузок предусмотрено на стороне 110 и 6 кВ силовых трансформаторов, на секционных выключателях, отходящих линиях и в цепях трансформаторов собственных нужд. Измерение напряжения предусмотрено на каждой секции шин и на шинах 0,4 кВ собственных нужд. Счетчики электрической энергии устанавливают на вводах, отходящих фидерах и на вводах трансформаторов собственных нужд.

На подстанции предусмотрен следующий объем автоматики:

- АСУ ТП;

- автоматическое регулирование напряжения;

- автоматическое поддержание температуры в ОПУ

- автоматическое включение подогрева приводов коммутирующих аппаратов;

- автоматическая частотная разгрузка на шинах 6 кВ.

В ОПУ предусмотрена пожарная сигнализация. Сигналы охранной и пожарной сигнализации передаются на верхние уровни диспетчерского управления.

Кабельные коммуникации выполняются на подстанции в кабельных каналах. Заземляющее устройство подстанции выполняется общим. Защита оборудования подстанции от прямых ударов молнии осуществляется стержневыми молниеотводами.

 

2.2. Расчет электрических нагрузок

 

Расчет электрических нагрузок насосной станции производится методом упорядоченных диаграмм.

Исходя из режима работы и коэффициента использования группируем мостовые краны с грузовыми лифтами в группу «подъемные механизмы»

Электроприемники, работающие в повторно-кратковременном режиме приводятся к продолжительному, т.е. к ПВ=100%

где

где

- -

паспортная мощность электроприемника, кВА коэффициент мощности электроприемника.

для сварочных агрегатов

для крана мостового .

Распределяем установленную мощность равномерно по секциям шин и заносим данные в таблицу 2.1.

 

Таблица 2.1

Номер по плану	Секция 1	Нагрузка приведённая	Секция 2
1...3	Кран мостовой	1х22,8	2х7,98	Сварочные агрегаты
4...6, 46	Вентиляторы	2х55	5х37	ЭД вакуумных насосов
7,8, 49	Насосные агрегаты	2х500	5х1,5	Электродвигатели задвижек
9..11, 50	Электронагреватели отопительные	3х28	3х500	Насосные агрегаты
12...14, 39	Сверлильный станок	1х5,5	1х1,1	Щит сигнализации
15,23	Заточный станок	1х3,5	2х45	Дренажные насосы
16,17	Токарно-револьверный станок	1х30
18,19, 40	Кругло-шлифовальный станок	1х11,8
22,29	Резьбонарезной станок	1х6,5
28, 41	Фрезерный станок	1х15,5
	Всего:

 

 

Определяется средняя активная нагрузка за наиболее загруженную смену по формуле, кВт

P_ср = К_и · Р_ном (2.2)

где

Ки Рном

– –

коэффициент использования активной мощности; номинальная активная мощность групп электроприемников, приведенная к продолжительному режиму, без учета резервных электроприемников.

P_ср =0,1·22,8=2,28 кВт

Средняя реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену, кВар

Q_ср = Р_ср · tg (2.3)

Q_ср =2,28·1,73=3,95 квар

Определяем суммарное значение средней активной и реактивной мощностей за наиболее загруженную смену

∑Р_ср = Р_ср1+ Р_ср2 + Р_ср3 + Р_ср4+ Р_ср5 + Р_ср6 + Р_ср7 + Р_ср8 + Р_ср9 + Р_ср10 (2.4)

∑Р_ср =22,8+77+700+63+,77+,49+4,2+1,65+,91+2,17=852,47 кВт

∑Q_ср = Q_ср1+Q_ср2 + Q_ср3 + Q_ср4+ Q_ср5 + Q_ср6 + Q_ср7 + Q_ср8 + Q_ср9 + Q_ср10 (2.5)

∑Q_ср =3,95+57,75+525+20,71+1,33+,85+7,27+2,86+1,58+3,76=625,06 квар

Определяем средневзвешенный коэффициент использования по СШ №1

(2.6)

Определяем средневзвешенный tgφ по СШ №1

(2.7)

Модуль силовой сборки m, определяется по формуле

(2.8)

где

Рн.нб Рн.нм

– –

номинальные приведённые к продолжительному режиму активные мощности электроприёмников наибольшей и наименьшей мощности в группе, кВт.

В зависимости от модуля силовой сборки m, средневзвешенного К_и.ср и количества ЭП определяется n_э.

n_э = 2·ΣР_ном/Р_н.нб (2.9)

n_э =2*1289,6/500=5,2

После нахождения n_э находим коэффициент максимума по формуле

(2.10)

Определяем максимальную активную мощность по формуле

Р_макс = К_м · Р_ср (2.11)

Р_макс =1,47*852,47=1254 кВт

Определяем максимальная реактивная мощность Q_макс, кВар

Q_макс ≈ Q_ср при n_эф > 10

Q_макс = 1,1Q_ср при n_эф ≤ 10

Q_макс =1,1·625,06=687,6 кВар

Определяем максимальную полную мощность S_макс, кВ·А

S_макс = (2.12)

S_макс = кВА

Определяем максимальный ток I_макс, А

I_макс = (2.13)

где

Uном

-

номинальное напряжение, кВ

I_макс = А.

Аналогично выполняется расчет электрических нагрузок для других секций шин схемы электроснабжения и всего объекта, результаты расчетов сведены в таблицу 2.2.

Определяем полную мощность по КНС

S_м = кВА

Определяем расчетный ток

I_м = А.

 

Таблица 2.2 – Расчет электрических нагрузок

Наименование РУ и ЭП	Нагрузка установленная	Нагрузка средняя за смену	Нагрузка максимальная
Р н, кВт	n	Р н.Σ, кВт	k и	cosφ	tgφ	m	Р см, кВт	Q см, квар	S см, кВ·А	n э	k м	k м'	Р м, кВт	Q м, квар	S м, кВ·А	I м, А
ШМА1
Кран мостовой	22,8		22,8	0,1	0,5	1,73		2,28	3,95
Вентиляторы				0,7	0,8	0,75		77,00	57,75
Насосные агрегаты				0,7	0,8	0,75		700,00	525,00
Электронагреватели отопительные				0,75	0,95	0,33		63,00	20,71
Сверлильный станок	5,5		5,5	0,14	0,5	1,73		0,77	1,33
Заточный станок	3,5		3,5	0,14	0,5	1,73		0,49	0,85
Токарно-револьверный станок				0,14	0,5	1,73		4,20	7,27
Кругло-шлифовальный станок	11,8		11,8	0,14	0,5	1,73		1,65	2,86
Резьбонарезной станок	6,5		6,5	0,14	0,5	1,73		0,91	1,58
Фрезерный станок	15,5		15,5	0,14	0,5	1,73		2,17	3,76
Всего по ШМА1			1289,6	0,66	0,81	0,73	>3	852,47	625,06	1057,08	5,2	1,47	1,1	1254,0	687,6	1430,14	2175,5
ШМА2
Сварочные агрегаты	7,98		15,96	0,25	0,35	2,67		3,99	10,68
ЭД вакуумных насосов				0,7	0,8	0,75		129,50	97,13
Электродвигатели задвижек	1,5		7,5	0,1	0,65	1,17		0,75	0,88
Насосные агрегаты				0,7	0,8	0,75		1050,00	787,50
Щит сигнализации	1,1		1,1	0,1	0,65	1,17		0,11	0,13
Дренажные насосы				0,7	0,8	0,75		63,00	47,25
Всего по ШМА2			1799,6	0,69	0,80	0,76	>3	1247,35	943,56	1564,03	7,2	1,37	1,1	1711,3	1037,9	2001,45	3044,5
ЩО ОУ с ГРЛ	12,6		12,6	0,8	0,95	0,33		10,08	3,31	10,61				10,08	3,31	10,61	16,1
Всего на ШНН					0,86	0,58		2109,9	1571,9					2975,4	1728,8	3441,18	5234,5
С учетом КУ														2975,4	1208,8		4885,3

2.3. Компенсация реактивной мощности

 

Определяем фактическое значение cos на границе электрического раздела

где

cosφ

–

коэффициент мощности

Суммарную мощность компенсирующих устройств Q_ку определяется по формуле

(2.14)

где

tgφ tgφэ

– –

фактический коэффициент мощности; экономический коэффициент реактивной мощности, равняется 0,426.

Выбираем компенсирующее устройство типа УКРМ-0,4-520-40.

Технические данные комплектных конденсаторных установок приведены в таблице 2.4.

Произведем пересчёт электрических средних и расчетных нагрузок с учётом конденсаторной установки

S_м^/ = кВА

S_м^/ = кВА

 

Таблица 2.4

Технические данные комплектных конденсаторных установок

Марка	Номинальная мощность, кВар	Размеры, мм	Масса, кг
длина	ширина	высота
УКРМ-0,4-520-40

 

Определяем значение cosφ после установки конденсаторной установки

соs φ ^/ =

Сравниваем полученное значение с диапазоном 0,92÷0,95.

0,92<0,923<0<95

Выбранное комплектное устройство подходит.

Определяем максимальное значение тока после установки компенсирующих устройств

I_м’ = А.

 

1.

2.

2.4 Расчет распределительной электрической сети

 

1. Рассчитываем номинальный ток для электроприемников

(2.18)

Для вентилятора

Аналогично просчитываем номинальные токи для остальных электроприемников и заносим их в таблицу 2.3

2. Выбираем автоматический выключатель для вентилятора:

83,7 А.

Приравниваем номинальный ток к току длительному:

𝐼_ном=𝐼_дл=83,7 А.

(2.19)

160 83,7

(2.20)

125 105

(2.21)

418,3 А

(2.22)

12500 418,3

Выбираем автоматический выключатель типа ВА 51-33 с номинальным током автомата , с номинальным током расцепителя , с током срабатывания электромагнитного расцепителя .

Аналогично просчитываем и выбираем автоматические выключатели для остальных электроприеников и заносим данные в таблицу 2.3.

 

 

Таблица 2.3

Выбор автоматических выключателей и пускателей

Название электроприемника	, А	, А	, А	АВ
Тип АВ	, А	, А	, А
Вентиляторы	83,7	104,6	418,3	ВА 51-33
Сверлильный станок	8,4	10,5	41,8	ВА 13-25		12,5	87,5
Заточный станок	5,3	6,7	26,6	ВА 13-25
Токарно-револьверный станок	45,6	57,0	228,2	ВА 51-31
Фрезерный станок	23,6	29,5	117,9	ВА 51-31		31,5
Круглошлифовальный станок	17,9	22,4	89,7	ВА 13-25
Резьбонарезной станок	9,9	12,4	49,4	ВА 13-25		12,5	87,5
Электронагреватели отопитель­ные	42,6	53,2	213,0	ВА 51-31
Кран мостовой	34,7	43,4	173,4	ВА 51-31
ЭД вакуумных насосов	56,3	70,4	281,4	ВА 51-31
Электродвигатели задвижек	2,3	2,9	11,4	ВА 13-25
Насосные агрегаты	760,6	950,7	3802,9	ВА 51-41
Щит сигнализации	1,7	2,1	8,4	ВА 13-25		2,5
Дренажные насосы	68,5	85,6	342,3	ВА 51-31
Сварочные агрегаты	12,1	15,2	12,1	ВА 13-25

 

3. Выбираем кабель для вентилятора (ведется расчет для t^o=25^oC):

4. Исходя из этого условия выбираем допустимый ток по справочному материалу.

 

(2.23)

где

5. Производим проверку кабеля на соответствие выбранному аппарату защиты:

(2.24)

где		=
		-	ток срабатывания расцепителя, А

6. Проверяем кабель на потерю напряжения:

(2.25)

где

x0 r0

- - -

удельное реактивное сопротивление, кОм/км; удельное активное сопротивление линии; номинальный ток электроприемника.

Потеря напряжение не составляет более 5% значит кабель подходит для эксплуатации

Аналогично просчитываем кабели для остальных типов электроприемников и заносим данные в таблицу 2.4:

Таблица 2.4

Выбор кабелей

Название электроприемника	, А	, А	Сечение	Марка	U%
Вентиляторы	83,7		3х35	АВВГ	1,2
Сверлильный станок	8,4		3х2,5	АВВГ	0,1
Заточный станок	5,3		3х2,5	АВВГ	0,4
Токарно-револьверный станок	45,6		3х16	АВВГ	1,3
Фрезерный станок	23,6		3х4	АВВГ	0,4
Круглошлифовальный станок	17,9		3х2,5	АВВГ	0,1
Резьбонарезной станок	9,9		3х2,5	АВВГ	0,3
Электронагреватели отопитель­ные	42,6		3х16	АВВГ	1,1
Кран мостовой	34,7		3х10	КГ	0,8
ЭД вакуумных насосов	56,3		3х16	АВВГ	0,3
Электродвигатели задвижек	2,3		3х2,5	АВВГ	0,1
Насосные агрегаты	760,6		3х240	3хАВВГ	1,1
Щит сигнализации	1,7		3х2,5	АВВГ	0,1
Дренажные насосы	68,5		3х25	АВВГ	0,5
Сварочные агрегаты	12,1		3х2,5	АВВГ	0,2

 

2.5. Расчет и выбор числа и мощности силовых трансформаторов

 

Рассчитывается коэффициент заполнения графика

К_з.г = S_ср/S_м (2.15)

К_з.г =2358/3112=0,73

При значениях t – 2 часа и К_з.г = 0,73 по кривым кратностей допустимых перегрузок силовых трансформаторов с масляным охлаждением определяется коэффициент допустимой перегрузи,К_д.п = 1,25

Номинальная мощность трансформатора

S_ном = S_м/n·К_д.п (2.16)

где

n Sмакс Kд.п.

– – –

число трансформаторов; максимальная полная мощность, кВА; коэффициент допустимой перегрузки.

S_ном =3112/2·1,25=1245 кВА

Намечаем два возможных варианта выбора мощности трансформаторов: I_вар. – 1600 кВ·А; II_вар – 2500 кВ·А

Технические параметры трансформаторов вносим в таблицу 2.5

Коэффициент загрузки в нормальном режиме:

(2.17)

К_з.н1 =

где

Sном n

– –

номинальная мощность трансформаторов, кВА; количество трансформаторов.

К_з.нII =

 

Таблица 2.5

Возможные варианты выбора трансформатора

Тип	Sном, МВ·А	Напряжение обмотки	Потери, кВт	Ix, %	Габариты, м	uк, %	Цена, тыс.руб
UВН	UНН	Рх	Рк	Длина	Ширина	Высота полная
ТМЗ-1600/10			0,4	2,05	16,5	1,0	2,32	1,37	2,2	5,5
ТМЗ-2500/10			0,4	2,8	24,0	0,8	2,6	1,6	2,46	6,0

 

Коэффициент загрузки в послеаварийном режиме:

(2.18)

К_з.ав.I =

К_з.ав.II =

Выполняется технико-экономических расчет

Определяются потери электроэнергии, ΔЭ _т:

(2.19)

где

ΔPx ΔРк Тм

– – – –

время за год, ч; потери активной энергии при холостом ходе, кВт; потери активной энергии при коротком замыкании, кВт; максимальное время нагрузки, ч.

Определяется стоимость потерь электроэнергии, С_п

(2.20)

где

Со

–

тарифная ставка за электроэнергию, 3,01 руб.

C_п1= 3,01·160756=483,876 тыс. руб.

C_пII=3,01·123433=371,534 тыс. руб.

Определяем амортизационные отчисления, С_а

(2.21)

где

0,063 К

– –

коэффициент; стоимость трансформатора, тыс. руб.

C _а1 =800·0,063=50,4 тыс. руб.

C _аI1 =850·0,063=53,55 тыс. руб.

Находим приведенные затраты, З

(2.22)

З ₁= 0,15·800+(483,876+50,4)=654,3тыс. руб.

З _1I= 0,15·850+(371,534+53,55)=552,6тыс. руб.

Результаты расчетов сводим в таблицу 2.6

Таблица 2.6

Сводная таблица сравнения вариантов

Расходы	Расходы, тыс. руб
Вариант 1	Вариант 2
Капитальные вложения
Эксплуатационные затраты, всего	534,276	425,084
В том числе:
стоимость потерь	483,876	371,534
амортизационные отчисления	50,4	53,55
Приведенные затраты	654,3	552,6

 

Сравнивая приведенные и эксплуатационные затраты по вариантам и учитывая перспективу развития на ближайшие 5 лет к установке принимаются силовые трансформаторы мощностью по 2500 кВ·А.

Выбираем комплектную двухтрансформаторную подстанцию модульного типа с мощностью трансформаторов по 2500 кВА.

 

2.6. Расчет токов короткого замыкания в характерных точках электрической сети

 

Расчет токов короткого замыкания в системе электроснабжения производится упрощенным способом с рядом допущений: считают, что трехфазная система является симметричной; не учитывают насыщение магнитных систем, т.е. считают что индуктивное сопротивление в процессе КЗ не изменяются; фазы всех ЭДС источников питания не изменяются в процессе КЗ; напряжение на шинах источника неизменно, так как точки КЗ удалены от источника; апериодическая составляющая тока КЗ не подсчитывается, так как длительность короткого замыкания в удаленных точках превышают 0,15с.; не учитывать емкостных проводимостей на землю воздушных линий электропередачи напряжением до 220кВ.

Для расчета токов КЗ составляется расчетная схема – упрощенная однолинейная схема электроустановки, в которой учитывают все источники питания, трансформаторы, воздушные и кабельные линии, реакторы.

По расчетной схеме составляется схема замещения, в которой указываются сопротивления всех элементов и намечаются точки для расчета токов КЗ. Трансформаторы, воздушные линии и реакторы представляются в схеме замещения их индуктивными сопротивлениями, так как активное сопротивление во много раз меньше индуктивных. Кабельные линии 6 кВ, трансформаторы мощностью 630 кВ·А и менее в схеме замещения представляются индуктивными и активными сопротивлениями. Значения сопротивлений указываются в схеме замещения. Каждому сопротивлению схемы присваивается определенный номер, который сохраняется за ним до конца расчета.

Все сопротивления подсчитываются в относительных единицах.

За базовую мощность принимаем, S_б = 100МВА, за базовое напряжение принимаем среднее напряжение той ступени, где производится расчет токов КЗ. Для каждой ступени напряжения n принимается среднее номинальное напряжение, U_б,n = U_cр.

Секционные выключатели в нормальной схеме электроснабжения отключены.

АС-3х35/6,2 Lкл=10 км

IН=4000 А

3-6 кВ 50 Гц

ТМЗ-2500-6/0,4 кВ

РН =55 кВт cosφ=0,5 3-ф ДР

РН =55 кВт cosφ=0,5 3-ф ДР

IН=160 А IНР=125 А АВВГ-3х25 Lкл=10 м

Рисунок 2.1

–

Расчетная схема

Рисунок 2.2

–

Схема замещения

 

Определяем относительное сопротивление для воздушной линии

(2.23)

где

x0 l Sб Uб

– – – –

удельное реактивное сопротивление линии, Ом/км; длина линии, км; базовая мощность системы, МВА; базовое напряжение, кВ.

Определяем относительное сопротивление обмотки высшего напряжения трансформатора с расщепленной обмоткой

(2.24)

где

uк% Sб Sном

– – –

напряжение короткого замыкания; базовая мощность системы, МВА; номинальная мощность трансформаторов, МВА.

Определяем относительное сопротивление обмотки низшего напряжения трансформатора с расщепленной обмоткой

(2.25)

Определяем относительное сопротивление кабельной линии к ШРА-3

(2.26)

Определяется относительное реактивное сопротивление шинопровода:

(2.27)

где

хр

–

номинальное индуктивное сопротивление шинопровода.

Определяем относительное реактивное и активное сопротивление кабельной линии к электродвигателю

Определяем эквивалентное сопротивление до точки К₁

z_*к1 = х_*к1 + х_*2 + х_*3 + …

z_*к1 = 3,17+0,69+0,01 = 3,87 о.е.

Определяем эквивалентное сопротивление до точки К₂

z_*к2 = 3,87+0,12 = 3,99 о.е.

Определяем эквивалентное сопротивление до точки К₃

z_*к3 = 3,99+5,1+0,21 = 9,29 о.е.

Определяется ток короткого замыкания в характерных точках, А

I_кзкх = S_б /( ∙U_ном·x_*кх) (2.28)

I _{кз к1} = кА

I _{кз к2} = кА

I _{кз к3} = кА

Определяется ударный ток в характерных точках, кА

i_{уд кх} = К_у· ∙I_{кз кх} (2.29)

где

Ку

–

ударный коэффициент определяем по кривой.

i_{уд к1} = кА

i_{уд к2} = кА

i_{уд к3} = кА

Результаты расчетов сводим в таблицу 2.7

Таблица 2.7

Расчет токов короткого замыкания в характерных точках короткого замыкания

Точка КЗ	Uб, кВ	Sб, МВ·А	х*кх, о.е.	Iкз, кА	Куд.	iуд, кА
	0,4		3,87	3,73	1,0	5,27
	0,4		3,99	3,62	1,0	5,12
	0,4		9,29	1,55	1,0	2,2

 

2.7. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей с проверкой на действие токов короткого замыкания

 

В учебном проектировании выбор высоковольтного электрооборудования в системе электроснабжения проводится по пяти основным параметрам: по напряжению, по току, по отключающей способности и проверяется на термическую и электродинамическую стойкость к токам короткого замыкания.

Выбор электрических аппаратов осуществляется с учетом их назначения и места установки. Если параметры электрического аппарата удовлетворяют условия выбора и проверки, то он принимается к установке.

Выключатель выбирается по номинальному напряжению и току, отключающей способности, проверяется на электродинамическую и термическую стойкость к токам короткого замыкания.

Трансформаторы тока выбираются по номинальному напряжению и току, проверяется на электродинамическую и термическую стойкость к токам короткого замыкания, по вторичной нагрузке в соответствующем классе точности.

Для защиты от атмосферных и кратковременных внутренних перенапряжений изоляции электрооборудования подстанции и распределительных устройств выбираются ограничители перенапряжений переменного тока.

Выбранное электрооборудование принимается к установке в РУ напряжением 6 кВ в шкафы серии К-63У3. Выключатели типа ВБУП3-10-31,5/1600У2 устанавливаются во вводные и секционные ячейки, а выключатели типа ВБУЭ3-10-20/630У2 в ячейки отходящих линий.

Шкафы КРУ серии К-63 укомплектованы измерительными тран