На первой промежуточной опоре слева поперечная сила Qмах=Q2= 150,83кН
Расчет элементов при действии поперечных сил должен обеспечить прочность:
- по полосе между наклонными сечениями;
- на действие поперечной силы по наклонному сечению;
- на действие момента по наклонному сечению
Прочность бетонной полосы проверяем из условия
,
где Q - поперченная сила в нормальном сечении, принимаемом на расстоянии от опоры не менее ho.
0,3Rbbho = 0,3·13·250·465 = 453375 H = 453,4 кH > Q = 152,86 кН.
т.е. прочность бетонной полосы обеспечена.
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечныхсил:
Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия
Q < Qb + Qsw,
где Q - поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции с от внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии с от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной с;
Qb - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении;
Qsw - поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении.
Поперечную силу Qbопределяют по формуле
,
где
Значение Qbпринимают не более 2,5Rbtbho и не менее 0,5Rbtbho.
< 2,5Rbtbho=284,81 кН·м.
Согласно п.3.32 [4] определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения с.
q1 = q - qv/2 = 33,97 – 24,91/2 = 21,52 кН/м (Н/мм).
Определяем 
, откуда при
Qbi < 2Mb/ho - Qmax, а именно 82,7кН < 2·79,46/0,465 –
-152,86=188,9кН, получим: 
, т.к. 
.
Проверим условие:
, тогда принимаем 
< 2h0=0,93 м. Тогда с0=с=0,905 м и Qsw = 0,75 q sw c o = 0,75·100,58·0,905 = 68,27 кН
Q = Q max – q 1 c = 152,86 – 21,52·0,905 = 133,38 кН.
Проверяем условие:
Qb + Qsw = 86,75 + 68,27 = 155,02 кН > Q = 133,38 кН,
т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.
Хомуты учитываются в расчете, если соблюдается условие
qsw ≥ 0,25Rbtb=0,25·0,98·106·0,25 = 61,25 кН
Согласно п. 3.35 [4], шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения:
Согласно п. 5.12 [4] в балках и ребрах высотой 150 мм и более, а также в часторебристых плитах высотой 300 мм и более, на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75 ho и не более 500 мм.
Поэтому принимаем шаг поперечной арматуры у опор не более sw=0,5h0=230мм и не более 300мм. В пролете принимаем шаг не более 3/4ho = 340мм.
Принимаем шаг у опоры S1= 230 мм, в пролете S2=340 мм.
Требуемая площадь стержня арматуры:
Asw= qsw*S1 / Rsw = 100,58·103·0,23 / 300·106 = 0,77 см2
Принимаем хомуты Æ10 В500 с площадью сечения Asw=0,785 см2
Δ qsw = 0,75(qsw1 - qsw2) = 0,75(100,58-69,26)=23,49 кН/м, где
Тогда т.к. Δ qsw > q1, то
,
где Qb,min=0,5Rbtbho = 0,5·0,98·250·465 = 56960Н = 56,96 кН.
Т.к. с < 2ho + l1, тогда Qsw2 = 0,75[qsw1co- (qsw1 - qsw2)(c - l1)]=0,75[100,58·0,905-(100,58-69,26)·(0,905-1,28)]=102,77 кН
Проверяем условие:
Qb + Qsw = 102,77 + 63,84 = 166,61 кН > Q = 133,38 кН
В результате расчета все условия соблюдаются, а значит прочность по наклонным сечениям обеспечена.
Заключение
Была рассчитана ребристая плита номинальными размерами: ширина 1000 мм, длина 7600 мм, высота 380мм. Бетон для плиты принят класса В30.
Был сконструирован и рассчитан неразрезной ригель, центрально-сжатая колонна, трехступенчатый фундамент, вариант монолитного ребристого перекрытия. Бетон для перечисленных элементов принят В22,5.
Размеры, армирование элементов показано на прилагаемой иллюстрированной части.