Выбор уставок дистанционной защиты




Лекция 15

15.1. Выбор уставок дистанционной защиты

15.2. Оценка дистанционной защиты

Выбор уставок дистанционной защиты


Ниже рассматривается выбор характеристик трехступенчатой ДЗ на примере участка сети с одиночными ЛЭП, показанного на рис.11.44. Выбираются уставки ДЗ А, уставки ДЗ В и С принимаются заданными. Характеристики согласуемых защит t з = f (Z)изображаются графически на диаграмме в осях Z, t (рис.11.44, б). На оси Z откладываются первичные сопротивления прямой последовательности Z 1 участков сети.

При выборе сопротивления срабатывания ДО необходимо учитывать погрешности, вызывающие отклонение Z c от принятой уставки Z y.Действительное значение Z c = Z y ±Δ Z. На значение Δ Z влияют погрешности ДО, ТН и ТТ. В расчетах принимается ΔТТ = –0,1; ΔТН = ± 0,05;ΔДО = ± 0,1. Помимо этих погрешностей вводится запас, учитывающий погрешности расчета и регулирования уставок. Расчет сопротивлений срабатывания удобнее вести в первичных величинах (U р, I p, Z p) с последующим пересчетом выбранных уставок на вторичную сторону.

Первая ступень защиты. Время срабатывания I ступени t I определяется собственным временем действия ИО и элементов ЛЧ ДЗ (t I = 0,02 ÷ 0,1 с). Сопротивление срабатывания Z I выбирается из условия, чтобы ДО этой зоны не могли сработать за пределами защищаемой ЛЭП (W1 на рис.11.44):

(11.34)

где Z l Wl первичное сопротивление прямой последовательности защищаемой ЛЭП W 1, k' — коэффициент, учитывающий ΔТН и ΔДО, могущие вызвать увеличение Z IA(k '= 0,85 ÷ 0,9); Z 1yд — удельное сопротивление ЛЭП; l АВ длина W 1.

 

Из (11.34) следует, что длина I зоны l I = (0,85 ÷ 0,9) l АВ.

Вторая ступень защиты служит для защиты с минимально возможной выдержкой времени t II участка защищаемой ЛЭП, не вошедшего в зону I ступени. Сопротивление срабатывания Z IIAи выдержку времени t II отстраивают от быстродействующих РЗ трансформаторов и ЛЭП, отходящих от шин противоположной подстанции (рис.11.44).

Выдержка времени выбирается

(11.35)

где tIB максимальное время действия быстродействующих РЗ следующего участка (t IB = 0,1 с), Δt = 0,3 ÷ 0,5 с.

С учетом этого t IIA = 0,4 ÷ 0,6 с. Если на ПС В имеется УРОВ (см. гл. 21), то tm = t IB + tУРOB + Δ t.

Для согласования с линейными РЗ II зона должна быть отстроена от самой короткой I ступени на следующем участке (Z IB).Вторая зона должна быть отстроена от точки К', т.е. от конца I зоны ДЗ В с учетом ее сокращения, аналогично тому как отстраивалась I зона этой же ДЗ (рис.11.45). Отсюда, считая, что источник В отключен:

(11.36)

где k" — коэффициент, учитывающий сокращение Z IBна Δ Z, принимается равным 0,9; k' —коэффициент, учитывающий возможное увеличение Z IIAв результате погрешностей ДО II зоны ДЗ A (k'= 0,85 ÷ 0,9); l АВ и l BK1 см. рис.11.44.

Протяженность II ступени ДЗ А l IIА =(0,85 ÷ 0,9)(l AB + 0,9 l BKl).

При наличии нескольких источников питания, подключенных к шинам противоположной подстанции, расчет Z II необходимо вести с учетом подпитки места КЗ током I к от дополнительного источника В.

Сопротивление в месте установки ДЗ А, подводимое к ее зажимам:

(11.37)

где k T = I К2 /I К1 —коэффициент токораспределения, показывающий, во сколько раз ток на поврежденном участке больше тока, на который реагирует ДО ДЗ*.

Поскольку k т > 1, то значение Z pA,измеряемое ДО, превосходит действительное сопротивление Z AKl = Z AB + Z BKl.Поэтому Z II следует выбирать с учетом ожидаемой подпитки по выражению

(11.38)

Здесь Z IB, k', k" — такие же величины, как в (11.36); k T — коэффициент токораспределения**, равный I К2 /I К1при повреждении в конце I ступени ДЗ В.

Для отстройки от КЗ за трансформаторами, Т ПС В с учетом токораспределения II ступень ДЗ А должна удовлетворять условию:

(11.38a)

где Z т min—сопротивление наиболее мощного трансформатора на ПС В с учетом его изменения (по данным завода); k' — то же, что в (11.34). При определении k т для расчета уставки Z IIA по (11.36) и (11.38) следует исходить из реально возможного режима сети и источников питания. За окончательное значение Z II принимается меньшее из двух по (11.38) и (11.38а). Выбранное Z IIAпроверяется по условию надежного действия при КЗ на шинах ПС В. Согласно ПУЭ:


*Принимается, что I К1, I К2, I кз не имеют сдвига фаз, в действительности же такой сдвиг возможен за счет различия фаз ЭДС Е Аи Е Bи углов сопротивления Z A, Z B и Z AB.

** В приведенных выше выражениях Z IIA(11.36) и k т (11.38) определяются как отношение тока, проходящего по поврежденному присоединению, к току ДЗ А,при этом k т > 1. В руководящих указаниях принимается отношение тока в рассматриваемой ДЗ к току в поврежденном присоединении, при этом k' т < 1 и входит в формулы (11.36) и (11.38) в виде множителя 1/ k'' т.

 

Для ЛЭП с сопротивлением 5-20 Ом следует стремиться, чтобы k ч 1,5 ÷ 2, так как при малом k ч ДЗ на ЛЭП с небольшим сопротивлением могут отказывать при КЗ через R п.

Если II зона недостаточно надежно охватывает защищаемую ЛЭП, т.е. если k ч < 1,25, то ее можно отстраивать не от I, а от конца II зоны ДЗ В. При этом время действия и зоны ДЗ А должно отстраиваться от времени II зоны t IIB: t JIA = t IIB + Δ t, а значение Z IIAдолжно выбираться по (11.36), в котором вместо Z IB нужно подставить Z IIB. На протяженных ЛЭП с большой нагрузкой уставку Z II, выбранную по условию надежного охвата защищаемой ЛЭП, следует проверять по условию отстройки от нагрузки по выражению (11.42), по которому выбирается уставка IIIступени.

Третья ступень предназначается для резервирования присоединений (ЛЭП и трансформаторов), отходящих от шин противоположной ПС (В на рис.11.44). Дистанционные органы этой ступени должны действовать при КЗ в конце наиболее длинной ЛЭП, отходящей от шин противоположной ПС, и за подключенными к ней трансформаторами. Удовлетворяющее условию резервирования Z III обычно имеет значительную величину. Поэтому вторым условием для выбора Z III является ее отстройка от Z paб min. Часто второе условие является определяющим уставку и ограничивающим зону резервирования III ступени. При определении Z paб необходимо учитывать ток самозапуска электродвигателей, при котором

(11.39)

На транзитных ЛЭП, электрически удаленных от промышленной нагрузки (ЛЭП 330-1150 кВ), k сзп = 1 (коэффициент самозапуска). Приближенно k сзп оценивается так же, как при выборе I сзп МТЗ (см. § 4.5).

Для обеспечения возврата ДО после отключения КЗ необходимо выполнить условие:

(11.40)

где k отс = 1,1.

Сопротивление срабатывания Z с.з(H), обеспечивающее условие возврата ДО в нагрузочном режиме при Z pa6 min, находится с учетом k в:

(11.41)

подставив Z paб min (11.39), получим

(11.42)

Полученное значение Z с.з(н), так же как и Z paб min, является комплексным вектором с аргументом, равным углу нагрузки φ н = 10 ÷ 30°.

Сопротивление срабатывания III ступени Z с.з(р) определяется по условию чувствительности при КЗ в конце резервируемого участка:

(11.43)

 
 

где — наибольшие первичные сопротивления Z p в месте установки ДЗ А с учетом подпитки при металлическом КЗ в конце резервируемой ЛЭП и за трансформатором (W 2и трансформатор Т на рис.11.44); k ч ≥ 1,2 согласно ПУЭ, а при КЗ в конце защищаемой ЛЭП (на шинах В) k ч > 1,5.

По найденным значениям Z с.з(н) и Z с.з(р) уставка срабатывания III ступени Z III выбирается так, чтобы Z с.з ДО в диапазоне углов φ н было равно или меньше Z с.з(н), а при φ р = φ к = φ л Z с.з ДО было по возможности равно или больше Z с.з(р) (рис.11.46). В ряде случаев условие резервирования (11.43) не удается выполнить из-за необходимости отстройки от нагрузки Z pa6 min.

Особенности выбора Z III в зависимости от вида характеристики срабатывания. ДО с характеристикой в виде окружности с центром в начале координат имеет одинаковые Z с.з при любых φ р. Уставка срабатывания Z III является радиусом окружности и выбирается из условия отстройки от Z paб min: Z III < Z с.з(н), определяемому по (11.42). Зная Z pmaх при КЗ в конце резервируемого участка, находят k ч = Z III / Z pmaх.

ДО с круговой характеристикой, проходящей через начало координат (рис.11.46), имеет Z с.з, зависящее от φ р по уравнению Z с.з = Z с.з maxcos(φ мφ р) Для отстройки от нагрузки определяется Z с.з(н) по (11.42) и н mах.Эти величины подставляются вместо Z с.з и φ р в уравнение срабатывания, из которого находится

(11.44)

Найденное значение Z III является диаметром окружности, расположенным под углом φ м = φ л к оси R и определяющим возможную зону резервирования.

Уставка срабатывания Z y = Z III ДО с четырехугольной характеристикой, проходящей через начало координат,выбирается из условия резервирования по (11.43). Найденное значение Z с.з(р) показано на рис.11.47 в виде вектора ,расположенного под углом φ к = φ м к оси R. Вектор Z с.з(р) (0К) определяет положение верхней стороны четырехугольника и является предварительной уставкой III ступени, подлежащей проверке по условию отстройки от Z paб min. Отстройка от нагрузки осуществляется выбором положения правой боковой стороны. Из (11.42) находится наибольшее значение Z с.з(н), отстроенное от Z paб min, и определяется φ н mах.

Если, используя имеющийся диапазон регулирования положения правой стороны характеристики, обеспечить условие отстройки не удается, то необходимо уменьшить предварительно выбранную уставку Z с.з(р) или сместить четырехугольник в I квадрант. У ДО с характеристикой в виде треугольника Z с.зIII выбирается аналогично.

Проверка Z с.з ДО по току точной работы I т.р. Проверяется, что минимальное значение тока КЗ в точке каждой ступени ДЗ больше тока точной работы ДО этой ступени (при выбранной уставке) не менее чем в 1,3 раза: I K min = 1,3 I т.р.

Выдержка времени III ступени ДЗ А выбирается по условию селективности с III ступенью резервируемой ДЗ В: t IIIA= tIIIB + Δ t. В некоторых случаях для уменьшения t IIIсопротивление срабатывания Z IIIAможно согласовывать с концом зоны Z IIB следующего участка.

Вторичные сопротивления срабатывания. Для пересчета первичных сопротивлений на вторичную сторону ТТ и ТН используются выражения

Вторичное сопротивление срабатывания реле

(11.45)

Особенность выбора уставок срабатывания ДЗ на ЛЭП с ответвлениями. На ЛЭП с ответвлениями, питающими понижающие ПС (рис.11.48), уставки срабатывания I и II зон дополнительно отстраиваются от КЗ за трансформатором ответвления; первая ступень отстраивается по выражению

Z 1 = k' (Z АС + Z от + Z т).


Отстройка Z II производится по (11.38), где вместо Z W1подставляется сумма сопротивлений участка ЛЭП от места установки ДЗ А до трансформатора ответвления, участка ответвления Z от и трансформатора Z т: Z IIA = k'Z AC + k т(Z от + Z т). Отстройка ведется для наиболее тяжелого случая, когда W2 отключена с противоположной стороны. Выдержка времени выбирается по условию (11.35). При этом допускается неселективное действие I зоны ДЗ А при КЗ в трансформаторе ответвления. Эта неселективность устраняется с помощью АПВ ЛЭП. Вторая зона ДЗ при повреждении в трансформаторе действует селективно, поскольку t II отстраивается от быстродействующих РЗ ЛЭП и трансформаторов. Чувствительность III зоны ДЗ III должна,проверяться при КЗ за трансформатором, а t III отстраиваться от времени действия МТЗ трансформатора.

Ток срабатывания токовых ПО, применяемых в ДЗ сети; з5 кВ, выбирается так же, как и у МТЗ, по условию отстройки от нагрузки:

(11.46)

где k н = 1,2; I раб max максимальный ток нагрузки.

Если необходимо обеспечить избирательность поврежденных фаз (например, в ДЗ ПЗ-152 и ДЗ-1), то I с.з должно удовлетворять также условию

(11.47)

где k н = 1,2; I (2)неп.ф — максимальное значение тока в неповрежденной фазе при двухфазном КЗ на защищаемой ЛЭП.

Чувствительность ПО проверяется при КЗ в конце защищаемой ЛЭП и в конце зоны резервирования по минимальному значению I к. Согласно ПУЭ k ч в первом случае должен быть не меньше 1,5, а во втором — 1,2.

 



Поделиться:




Поиск по сайту

©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2016-08-08 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных


Поиск по сайту: